第5章预应力钢筋的计算及布置

第5章 预应力钢筋的计算及布置

预应力钢筋的计算原则

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计预规》(JTG D62-2004)中明确规定：预应力钢筋混凝土梁应满足正常使用阶段和承载能力极限状态的正截面强度要求。 按承载能力极限计算

预应力梁到达受弯的极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面的安全性是通过截面抗弯安全系数来保证的。

(1)对于仅承受一个方向的弯矩的单筋截面梁，所需预应力筋数量按下式计算，如图5-1所示。

图5-1 单筋受弯构件正截面承载力计算图式

N0， NfcdbxnApfpd （5-1）

MMP， MPfcdbx(h0x/2) （5-2）

解上两式得：

202MP受压区高度 xh0h fcdb（5-3）

预应力筋数 n（5-4a）

fpd——预应力筋抗拉设计强度； Ap——单根预应力筋束截面积；

MP

Apfpd(h0x/2) b——截面宽度。

(2)若截面承受双向弯矩时，需配双筋的，可据截面上正、负弯矩按上述方法分别计算上、下缘所需预应力筋数量。这忽略实际上存在的双筋影响时（受拉区和受压区都有预应力筋）会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允许的。 使用荷载下的应力要求

图5-2 使用阶段各种作用下的截面应力分布

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计预规》（JTG D62-2004）

规定，截面上的预压应力应大于荷载引起的拉应力，预压应力与荷载引起的压应力之和应小于混凝土的允许压应力（为fck），或为在任意阶段，全截面承压，截面上不出现拉应力，同时截面上最大压应力小于允许压应力。

写成计算式为：

对于截面上缘 p上(5-5)

Mmax0.5fck W上Mmin0 W上 p上(5-6)

对于截面下缘 p下-(5-7)

Mmax0 W下 p下-(5-8)

Mmin0.5fck W下式中，p—由预应力产生的应力；

W—截面抗弯模量；

fck—混凝土轴心抗压标准强度，Mmax、Mmin项的符号当为正弯矩时取正值；当为负弯矩时取负值，且按代数值取大小。

一般情况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压

应力不是控制因素，为简便计，可只考虑上缘和下缘的拉应力的这个限制条件(求得预应力筋束数的最小值)。

公式（4-5）变为 p上Mmin (5-9) W上公式（4-7）变为 p下Mmax (5-10) W下由预应力钢束产生的截面上缘应力p上和截面下缘应力σp下分为三种情况讨论：

截面上下缘均配有力筋Np上和Np下以抵抗正负弯矩，由力筋Np上和Np下在截面上下缘产生的压应力分别为：

Np上ANp上e上W上Np下Np下e下-p上 (5-11) AW上Np上Np上e上Np下Np下e下-p下 (5-12)

AW下AW下将式（4-9）、（4-10）分别代入式（4-11）、（4-12），解联立方程后

得到

Np上Mmaz(e下-K下)-Mmin(K上e下) (5-13)

(K上K下)(e上e下)Np下Mmaz(e下K下)-Mmin(K上e上) (5-14)

(K上K下)(e上e下)令 NtoA1tEh Np下n下Appe 代入式（4-13）、（4-14）中得到

Mmax(e下-K下)-Mmin(K上e下)1 (5-15) n上(K上K下)(e上e下)AppeMmax(K下e上)Mmin(K上-e上)1 (5-16) n下(K上K下)(e上e下)AppeAp—每束预应力筋的面积；

pe—预应力筋的永存应力(可取

fcd估算)；

e—预应力力筋重心离开截面重心的距离； K—截面的核心距；

A—混凝土截面面积，取有效截面计算。 KW上下A

KW下上A

(1) 当截面只在下缘布置力筋Np下以抵抗正弯矩时① 当由上缘不出现拉应力控制时：

nMmin1下e (5-19)下-K下Appe② 当由下缘不出现拉应力控制时：

式中，(5-17)

(5-18)

n下Mmax1e下K上Appe

(5-20)

(2) 当截面中只在上缘布置力筋，以抵抗负弯矩时： ① 当由上缘不出现拉应力控制时：

n上Mmin1e上K下Appe

(5-21)

② 当由下缘不出现拉应力控制时：

n上Mmax1-e上K下Appe

(5-22)

(3) 当按上缘和下缘的压应力的限制条件计算时(求得预应力筋束数的最大值)。可由前面的式（4-6）和式（4-8）推导得：

n上-Mmax(e下K上)-Mmin(K下-e下)(W上W下)e下fcd (5-23) (K上K下)(e上e下)AppeMmin(K下e上)Mmax(K上-e下)(W上W下)e上fcd (5-24) (K上K下)(e上e下)Appen下有时需调整束数，当截面承受负弯矩时，如果截面下部多配n'下根束，

则上部束也要相应增配n'上根，才能使上缘不出现拉应力，同理，当截面承受正弯矩时，如果截面上部多配n'上根束，则下部束也要相应增配n'下根。其关系为：

当(5-25)

承受

Mmin时

e下-K下'nn下

k下e上'上当(5-26)

承受

Mmax时

'n下e上-K上'n上 k上e下 预应力钢束的估算

对于连续梁体系，或凡是预应力混凝土超静定结构，在初步计算预应力筋数量时，必须计及各项次内力的影响。然而，一些次内力项的计算恰与预应力筋的数量和布置有关。因此，在初步计算预应力时，只能以预估值来考虑. 因此，在初步计算预应力时，只能以预估值来考虑，本设计用手算来计算预应力筋的根数，依据的原理见。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计预规》（JTG D62-2004）规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态的强度要求，按此两种状态下的荷载组合结果进行计算，用于计算的具体弯矩数值见表4-2和表4-3。

具体计算如下：

预应力钢束采用7φ5型号，考虑到顶板不厚的因素采用两种规格的张拉锚具，以满足施工的可行性。顶板采用HVM15-8（锚垫板尺寸240mm×180mm×φ125）型；底板采用HVM15-15（锚垫板尺寸300mm×325mm×

2φ170）型锚具进行张拉。Ap=140mm

而预应力抗拉设计强度为fpd=1860(MPa),本设计在估算预应力钢筋时，预应力筋的有效预应力取为σpd=×1860=1302(MPa) 仅在下缘布置预应力钢束

取距梁左端15m处截面为例，计算如下： (1) 按正常使用状态计算：

查截面特性，有I=，A= ，z1= ，z2=，W上K上=0.41m

=2.467m

3

，W下=，K下=0.49m，

e上=0.7520-0.1=0.6520m，e下=0.8480－0.1=0.7480m

Mmax=；Mmin=

式中，I—有效截面惯性矩；

A—有效截面面积；

z1—有效截面中性轴距上缘的距离；

z2—有效截面中性轴距下缘的距离。 由式(5—19)有：

n上≥

Mmin18659.3103×=×=44.73

e上+K下Apσ0.6520+0.41140×1860×0.7pe

由式(5—20)有： n下≤

Mmin1×=355

e上-K下Apσpe (2) 按承载能力极限计算时有：

h0=h-e= fcd=(MPa) b=10(m) Mp=

2×15709.52MP2受压区高度为：x=h0－h0－=1.5－1.5－=0.475m

fcdb22.4×10×103159709.5×103n===49

Apf（h－x2）140×1860×（1.5－0.4752）cd0Mp比较以上两种情况，取为380根，拟定共38个预埋金属波纹管管道，

每个管道有钢绞线为10根。 仅在上缘布置预应力钢束

取距梁左端25m处截面为例，计算如下： ①按正常使用阶段计算有：

查截面特性，有I=，A= m2，z1 =(m), z2 =(m),

K下=0.49m，K上=0.41m

e上=0.7520－0.1=0.6520m，e下=0.84800.1=0.7480m

Mmax=；Mmin=

式中，I—有效截面惯性矩；

A—有效截面面积；

z1—有效截面中性轴距上缘的距离；

z2—有效截面中性轴距下缘的距离。

由式(5—19)有：

Mmin18659.3103n上44.73

e上K下Apσ0.65200.4114018600.7pe

由式(5—20)有：

Mmin18659.3103n上≤×=×=355

e上-K下Ap×σ0.6520-0.41140×1860×0.7pe (2) 按承载能力极限计算时有：

h0=h-e= fcd=(MPa) b=10(m) Mp=

受压区高度为：

2Mpfcdb2×15709.5=0.475m

22.4×10×103x=h0-h02-Mp=1.5-1.52-15709.5×103n===49

Apfpd(h0-x2)140×1860×(1.5-0.4752)比较以上两种情况，取为100根，拟定共10个预埋金属波纹管管道，

每个管道有钢绞线为10根。

5.2.3 上、下缘均布置预应力钢束 以距梁左端15m处截面为例：

(1) 按正常使用状态计算，查截面特性，有：

I=，A= m2，z1 =(m), z2 =(m),

K下=0.49m，K上=0.41m

e下=0.75200.1=0.6520m，e下=0.84800.1=0.7480

e上=，e下= Mmax=；Mmin=由式(4—15)有：

=185

由式（5-16）有：

=198

由式（5-21）有 ： =261

=247

(2)按承载能力极限状态计算有： h0 =h-e=上翼缘配筋时有b=12m,Mp=kNm 受压区高度为：-

=

=286

下翼缘配筋时有b=8m,Mp= 受压区高度为

用上面的方法依次手算出各个截面的需要配筋量，详细计算结果见表5-1。

表5-1 各截面的配筋

底

单元号

顶板

底板单元

顶板

板

单元

顶板

底板

（根） （根） 号 （根） （根号

）

（根） （根）

1 2 3 4

90 90 90 90

90 90 90 90

16 17 18 19

90 90 90 90

90 90 90 90

31 32 33 34

90 90 90 90

90 90 90 90

5 6 7 8 9

90 90 90 90 90

90 90 90 90 90

20 21 22 23 24

90 90 90 90 90

90 90 90 90 90

35 36 37 38 39

90 90 90 90 90

90 90 90 90 90

考虑到桥梁本身的跨度较短和施工操作易行等因素，本桥采用通筋布置，顶板束采用9束15-7φ5钢绞线；底板束采用9束15-7Ψ5钢绞线，腹板左右各布置10束15-7φ5钢绞线。 预应力钢束的布置

连续梁预应力钢束的配置不仅要满足《桥规》—99)构造要求，还应考虑以下原则：

(1)应选择适当的预应力束的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束，以达到合理的布置型式。 (2)应力束的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束，而导致在结构中布置过多的锚具。 (3)预应力束的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系中避免引起过大的结构次内力。

(4)预应力束的布置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造尺寸、施工方法的选择都有密切关系。

(5)预应力束应避免合用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大

的摩阻损失，降低预应力束的效益。

(6)预应力束的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性力状态的需要，而且也要考虑到结构在破坏阶段时的需要。

(7)预应力筋应尽量对称布置

(8)应留有一定数量的备用管道，一般占总数的1%。 (9)锚具的最小间距的要求。

表5-3常用锚具尺寸

波纹管

螺旋筋

锚垫板寸径

锚具型号

（mm）

外/内

（mm）

（mm）

圈

径

圈数

千斤顶 型号

锚具最小布

置间距（mm）

OVM15-5 OVM15-7 OVM15-9 VM15-12 OVM15-19OVM15-27YM15-5 YM15-7 YM15-9 YM15-12 YM15-15

180 62/55 200 77/70 230 87/80 270 97/90 320 107/100370 127/120165 67/60 190 77/70 215 87/80 250 92/85 290 102/95

170 4 240 6 270 6 330 7 400 8 470 8 170 5 190 5 210 6 250 6 320 6 Ycw100 Ycw150 Ycw250 Ycw250 Ycw400 Ycw650 YDC1500YDC1500YDC2000YDC2500YDC3200200

230

260

290

420

490

210

230

270

320

370

YM15-17 300 107/100 340 7 YDC4200 400

YM15-19 300 107/100 350 7 YDC4200 420

YM15-24 320 117/110 400 7 YDC5200 460

预应力钢束数据输入 (1)定义钢束特性值

根据锚具形式YM15-7,定义预应力钢束的特性值，如图5-2、5-3所示：

图5-2 应力钢束特性值

图5-3 板预应力钢筋特性值图

预应力钢筋的输入

具体输入见表图5-5。

图5-4 预应力钢束输入图