脚手架施工方案 目 录
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及技术措施 措施 措施 急救案 编制依据
一、 主要规程、规范
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001，2002年版) 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99） 二、 参考手册
《建筑施工手册》（缩印本第4 版,2003.9） 《简明施工计算手册》（1999。7） 《实用建筑施工安全手册》（1999。7）
第一章 工程概况
一、 总体工程概况
上饶市财富广场工程,位于带湖路以东、凤凰中路以南，总占地面积约7200平方米,地下两层局部地下三层,框剪结构，抗震等级为四级，一到四楼为裙楼商业用房，裙楼以上分南楼、北楼,南楼建筑面积20000平方米，建筑总高度为86.4m,北楼建筑面积17000平方米，建筑总高度为103m。 二、 脚手架工程概况
北楼屋顶层结构顶标高99。9m，脚手架高度按照102m,局部高108M,南楼屋顶层结构顶标高82。2m，脚手架高度按照84.5m，局部高90.5M，为了保证主体工程同时施工,地下室防水及土方回填也能正常施工，决定在2层楼面开始做槽钢悬挑脚手架，挑架一直到技术转换层（裙楼顶），技术转换层以上轴线缩进，分为南、北两幢主楼，因为裙楼顶板要做防水处理，所以五层平面也采用槽钢悬挑脚手架，以上每五层作为一
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个槽钢悬挑段。一层层高6m.二层三层层高4。8m.四层层高4。5.技术层层高5。1m。标准层层高3m.第一层悬挑架高度为14.1m.以上每层挑架为15m。因三四区滞后施工，一二区及五区施工时在二层开始错误!.错误! 高轴处也悬挑架跟上。一层与地下室采用落地架.
第二章 施工部署
一、 设计总体思路
结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工及使用划分为以下几个阶段 1、 地下室外墙及一层结构为一个施工阶段：
依据基坑工作面情况，决定使用双排脚手架，脚手架立杆距离结构墙面至少30cm，以确保在该阶段后地下室外墙防水，及砖砌保护层施工有足够的工作面。 2、 地上2～4 层结构施工阶段：
采用临时悬挑脚手架，脚手架挑杆从二层挑出,挑杆间距不大于1500mm，挑脚手架内立杆距离结构外沿300mm,立杆纵距1500mm，横距900mm（挑阳台部位横距为
800MM），步距1800mm。型钢挑1200、型钢挑3000（宽1800阳台部分)。阳台转角等部位全部用6×19钢丝绳。采用悬挑脚手架的目的是方便地下室土方回填。 3、 地上技术转换层为一个施工阶段：
采用落地式双排脚手架，脚手架落于裙楼顶板上。 4、 室外地坪～裙房屋面层为一个阶段：
待地下防水和土方回填完毕后，拆除悬挑脚手架，沿建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，用于结构和装修施工，同时兼作安全防护，且在建筑物四周马路上搭设高6m宽6m的悬挑式落地式双层防护棚（另专项方案）。外双排脚手架,6层悬挑架搭设完成后,就可将5层落地脚手架拆除，为裙楼顶防水提供工作面。6层开始以每五层为一悬挑高度，立杆离结构外沿或者阳台外沿300mm，横距为900mm ，纵距为1500mm,大横杆步距1800mm. 5、标准层施工阶段：
采用临时悬挑脚手架，脚手架挑杆从五层、十层、十五层、二十层、二十五层挑出，挑杆间距不大于1500mm，挑脚手架内立杆距离结构外沿300mm,立杆纵距1500mm,横距900mm（挑阳台部位横距为800MM），步距1800mm。型钢挑1200，型钢挑3000（宽1800阳台部分）,型钢挑1800（凸出600阳台部分），阳台转角等部位全部用6×19钢丝绳。施工时三挑挑架,结构施工时往上翻，装饰施工时从上往下翻.
第三章 构造要求及技术措施 1、立杆基础
因工程基坑采用大面积开挖，回填土承载力不够,故脚手架基础土层在平整夯实后，在上面浇捣100mm厚C15混凝土，落地立杆垂直稳放地坪上，每根立杆下面垫
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一块九合板,并设置纵横向扫地杆.脚手架外侧设置排水沟。 2、立杆
本工程采用双排单立杆脚手架，立杆间距为1。5m，步距为1。8m，横距为0.90m(阳台部位为0。800m），立杆与墙体净距为0.30m，在本工程采用双排单立杆,底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开,错开不应小于50cm.不在同一水平面上，以保证脚手架的整体性.
立杆顶端高出结构面至少1。5m。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头禁止出现在同步同跨内。端部扣件盖板的边缘至搭接纵向立杆杆端的距离不小于100mm。 3、 大横杆
大横杆置于小横杆之上，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧.大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置，不在同跨内;相邻接头水平距离不小于50cm,同一大步要交圈，各接头距立杆距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm.大横杆采用不小于2只旋转扣件连接，共接头交错布置不再同步，同跨内，接头不小于50cm。 4、 小横杆
每一立杆与大横杆相交处(主节点）都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点不大于15cm.小横杆间距与立杆纵距相同。小横杆伸出外排大横杆边缘距离15cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。 5、 纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座以上30cm 的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定。 6、 剪刀撑
本工程双排脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑基本按照每4步4 跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45°～60°之间.斜杆相交点处
于同一条直线上,并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4 个扣节点.所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定。
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7、 悬挑型钢
（1）所有悬挑外架的悬挑梁均采用〖16槽钢，槽钢的长度为3.0M（阳台转角等部槽钢长度为5M)，锚固点离型钢一端距离300（200）.悬挑外架平面布置图及一些大样具体做法详见附图一。
（2)在槽钢上端设置立杆部位焊接两根长度为100MM的φ16螺纹钢筋。
（3）在设置悬挑梁的楼层结构梁内和预埋2根φ18钢筋卡，间距为500MM。钢筋卡两端锚固的长度不得小于35d，并在两端设置弯钩，弯钩与结构梁底部的钢筋钩拉，钩拉部采用点焊。顶部高出结构面20CM. （4）在槽钢腹板的预埋钢筋卡位置的部位钻一个孔，孔中穿18＃钢丝将槽钢与预埋钢筋卡扎紧。
(5）拉绳：待混凝土强度达到C20后，用6×19φ15.5钢丝绳对型钢进行反拉，并用专用收紧器对钢丝绳收紧，以增强外架的安全性. 8、 毛竹片
毛竹片设置在四根横向水平杆上，并在两端8cm 处用直径18 号镀锌铁丝箍绕2～3 圈固定。毛竹片应平铺、满铺、铺稳。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm.拐角处两个方向的毛竹片要避免出现探头及空挡现象。脚手板采用90cm宽竹栅，部分竹栅宽80cm，长为120cm,作业层上下三层满铺，其它隔层满铺。外侧用安钢封闭。 9、 连墙件
连墙件组成:用φ48×3。5 的钢管，埋入框架梁中，裙房部分，垂直间距为4.5m,水平间距3m;主楼部分，垂直间距为3m，水平间距4。5m；其与脚手架的连接采用直角扣件，做为外架与结构墙体的刚性拉接。
连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm.连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°～60°夹角. 10、 卸料平台
从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式钢平台，10#.11＃楼各制作1个，规格为3。5×2。0×1.2（长×宽×高)
主梁。次梁分别采用〖16a.(主梁长4。5m.悬挑3。5m,锚固段0.5m,所有构件均匀焊接即为干性连接。防护栏杆采用48×3。5钢管，分别在60㎝。120㎝处设立两道栏杆立柱与四周槽钢焊接.四周槽钢外侧而及防护杆均刷黑黄相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根φ18。5钢丝绳,每根绳设夹具不少于3个,钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力，钢丝绳通过两套卸甲鱼预埋在φ18钢丝吊环连接，平台底面用5mm厚花纹钢板满铺
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并与槽钢焊接牢固。在锚固点型钢上一直径22的眼洞，用钢丝穿过眼洞与环绑扎牢固，防止卸料平台滑动。具体见附图六：卸料平台大样图。 11、 防护设施
脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1。8m×6.0m 规格，用18号铁丝绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m。作业层脚手架立杆于0.3m 和1.2m 处设两道水平防护栏杆。 12、防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46—88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通,形成逼雷网络.
接地线采用40×4 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体.接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林.
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程每栋楼按照南北各3 个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接,焊接长度大于2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻,要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m,以避免发生击穿事故。 13：脚手架搭设拆除工艺
1、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺 脚手架搭设顺序：埋设固定环→摆放（18槽钢→竖立杆→小横杆→第一步打横杆→设临时斜撑→大小横杆→连墙杆→接立杆→剪刀出撑→防护栏杆→铺脚手片
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设—道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采用临时稳定措施，直到连墙搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆,后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的,再立中间的一根,互相看齐后,立中间部分各立杆.双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时,宜先立外排，后立内排。
其余组件的搭设要求参见构造要求. 2、卸料平台的施工工艺
卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传
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发初次信号,但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装,吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳.吊装至预应位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子。完毕后方可松塔吊吊钩,卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。
3、脚手架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆得原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆大横杆→立杆)。
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清、一杆一清.拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣.所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除搞差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
拆除后架保的稳定性不被破坏，如附墙被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳.
当脚手架拆至下部最后一根钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆连墙件。
第四章 质量保证措施
按下列顺序进行拆除:安全网→毛竹片→填心大横杆→防护栏杆→挡脚杆→剪刀撑→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆.
立杆、剪刀撑的接长杆的拆除，应二人以上配合进行，不宜单独作业。
连墙杆、剪刀撑、登高设施的拆除，应随脚手架整体拆除同步施工，不允许先行拆除。操作者应有高度安全意识,站立位置，用力均需得当。
翻掀毛竹片应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立，防止外翻将毛竹片内没有及时清除的残留物从高处直接伤人。
悬空口的拆除，预先应进行加固或设浇地支撑措施，方可进行拆除工作. 输送至地面的杆件，应及时按类堆放,整理保养. 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
拆除现场必须设警接戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。
高层脚手架拆除，应沿建筑物的四周一步一步递减，不允许二步同时拆除，或一前一后踏步式拆除,不宜分立面拆除。
当天离岗时，应及时加固尚不拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除.
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所有高处作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。
拆除物件，应有垂直运输机械安全地输送到地面。操作前应仔细检查各结点、传动索具等是否可靠,杆件必须二点捆扎吊运。 第二节 质量技术措施
1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后,方允许使用或继续使用： 2.1搭设完毕后； 2.2连续使用达6 个月;
2.3施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前; 2。4在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；
2。5在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 3、 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。
4、 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
5、 外观质量：安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑,表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。 8。1脚手架搭设的允许偏差和检验方法 项次 1 立 杆 垂
项目 技术要求 允许偏差 △（mm） 示意图 检查方法与工具 最后验收垂直度 / ±100 图略详见JGJ130用经纬仪或 吊线和卷尺 江西省第一建筑有限责任公司
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直 度 —2001（2002）版 下列脚手架允许水平偏差（mm） 塔设中检查偏 差的高度 （m) H＝2 H＝10 H＝20 H＝30 H＝40 H＝50 ±7 ±20 ±40 ±60 ±80 ±100 中间档次用插入法 ±7 ±25 ±50 ±100 ±7 ±50 ±100 50M 40M 20M 总高度 2 间 距 步距 纵距 横距 / ±20 ±50 ±20 / 钢卷尺 3 纵向水一根杆的两端 / ±20 图略，详见 JGJ130-2001 (2002版） 水平仪或水平尺 江西省第一建筑有限责任公司
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平杆高差 4 同跨内两根纵向水平杆高差 / ±10 图略，详见 JGJ130-2001 （20010版) 双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差 外伸500mm —50 / 钢板尺 8.2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项 次 1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆,纵向水平杆或剪刀撑的扣件 2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 第五章 安全质量技术措施 第一节 安全技术措施 必须有完善的安全防护措施，按规定设置安全网、安全栏板。安全网与安全网的搭接处用绳连接起来，不得留有间隙，尤其在外墙拐角处更应搭接严密，安全网内的碎块、木材等物应及时清理。
搭设脚手架必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。
上架人员必须扣好安全带、戴好安全帽、工具及零配件要放在工具袋内,穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧,严禁酒后上班.
上架人员不得在架上打闹,物体严禁高处抛掷。
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检查项目 安装扣件 数量（个) 600-1500 抽检数量 （个) 50 允许的不 合格数 5 600—1500 50 10 ※上饶财富广场※ 槽钢悬挑外脚手架施工方案
靠近电源（如变压器)搭设脚手架,必须切断电源或将电线迁移，脚手架上如要搭设临时线路必须用绝缘材料保护,由专业电工操作。
脚手架离附近的输电线路不小于2。5m，高压线路要相距5m以上,距离不足要采取隔离措施。
横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆封闭，以防落物伤人。
五级以上大风、雾、暴雨以及夜间照明不足，不准在脚手架上操作.雨雾后上架要防滑措施.
严禁在脚手架上堆放钢模板、木材等多余的材料等,以确保脚手架畅通及防止超载。
吊运脚手架、脚手架钢管等必须用专用保险吊钩，堆放要平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。
当天完工后,应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束,方可撤离岗位.
挑架搭设三步后,须进行验收，验收合格后，方能交付使用，平时定时加强检查，发现问题及时解决。
第六章 文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：
（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等现场严禁吸烟。
(2）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌,不得践踏草坪、损坏花草树木，随意拆除和移动标示牌。
（3）严禁醉酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。 （4）脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证,凡患有高血压，贫血病，心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
(5）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
（6）护身拦，脚手板，拦脚板，密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工完成，任何人不得任意拆除。
（7)脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改时,须经方案编制者同意后由架子工操作。
(8)不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架.
(9)不得将模板支撑，栏风绳,泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
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（10）在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
（11）拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火星和切割物溅落。
(12)脚手架使用时间过长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉，杆件变形严重,防护不全，拉接松动等问题要及时解决。
(13）要保证脚手架保的整体性，不得与井架，升降机—并拉结，不得截断架体。
（14）施工人员严禁凌空投掷杆件，物料，扣件及其它物品,材料,工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔.
（15)使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
（16）脚手架堆放场做到整洁，摆放合理，专人保管，并建立严格领退料手续。 （17)施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
（18)运至地面材料应按指定地点随拆随运，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理，检查，按品种,分规格堆放整齐，妥善保管。
（19）六级以上大风，大雪，大雾，大雨天气停止脚手架作业。在冬季，雨季要经常检查脚手板，斜道板，跳板上有无积雪，积水等物。若有则应随时清理，并要采取防滑措施。； 第六章 计 算 书
一、双排落地式脚手架的验算 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）实施意见，搭设高度小于50m的外架,搭设参数没有超过构造要求，不需要计算书，因此,计算书省略;
二、悬挑式脚手架计算
1、型钢挑1200稳定承载计算：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭高度为15。0米，立杆采用单立杆.
搭设尺寸为：立杆纵距1.50米，立杆横距0。9米，立杆步距1。80米，连墙件采用的钢管类型为φ48×3。5,裙房部分竖向4。5m，横向3m；主楼部分竖向3m,横向4。5m；施工均布荷载为2.0KN/m2，同时施工两层，脚手板共铺设3层.
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑长度1。20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结.
（一）大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和饶度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.
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1)均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1＝0.038KN/m
脚手板的荷载标准值 P2＝0。15×0.900/3＝0.045KN/m 活荷载标准值 Q＝2。000×0。900/3＝0.60KN/m
静荷载的计算值 q1＝1。2×0.038+1.2×0.045＝0。0996KN/m 活荷载的计算值 q2＝1。4×0。60＝0.84 KN/m 2）、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： M1max= -0.08q1l2+0。10q2l2 跨中最大弯矩为
M1＝—(0。08×0.0996+0.10×0。84）×1。5002＝—0.207 KN/m 支座最大弯矩计算公式如下： M2max= -0。10q1l2-0.1170q2l2 支座最大弯矩为
M2＝—（0。10×0.0996+0.117×0.84）×1。5002＝—0.244 KN/m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ＝0.244×106/5080。0＝49.47N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0 N/mm2 ，满足要求！ 3）饶度计算
最大饶度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的饶度 计算公式如下：
Vmax＝0。677q1l4/100EI+0.990 q1l4/100EI 静荷载标准值q1=0.038+0.045＝0.083KN/m 活荷载标准值q2=0.6KN/m
三跨两组梁均布荷载作用下的最大饶度
V＝(0.677×0.083+0.990×0。6）×1500。04/（100×2。06×105×121900.0）＝1.40mm
大横杆的最大饶度小于1500。0/150＝10mm，满足要求！ （二)小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和饶度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1)荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1＝0。038×1。500＝0.058KN/m
脚手板的荷载标准值 P2＝0.150×0。900×1。500/3＝0。0675KN/m
活荷载标准值 Q＝2。000×0.900×1。500/3＝0。9KN/m
荷载的计算值 P＝1。2×0.058+1.2×0。0675+1.4×0。9＝1。411KN 2）抗弯强度计算
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最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax= q1l2/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax= Pl/3
M＝（1.2×0.038）×0。90002/8+1.411×0.900/3＝0.428KN.m σ＝0.428×106/5080.0＝84.248N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求！ 3）饶度计算
最大饶度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的饶度和均布荷载最大饶度计算公式如下：
Vqmax＝5ql4/384EI
集中荷载最大饶度计算公式如下； Vpmax＝pl(3I2—4I2/9)/72EI
小横杆自重均布荷载引起的最大饶度
V1＝5.0×0。038×9004/（384×2.06×105×121900）＝0。016mm 集中荷载标准值P＝0.058+0.0675+0。900＝1。026KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大饶度 V2＝1026。00×900×（3×9002-4×9002/9）（/72×2。06×105×121900）＝1.054mm 最大饶度和
V＝V1+V2＝1.1mm
小横杆的最大饶度小于900/150与10mm，满足在要求！ （三)扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）： R≤Rc
其中 Rc－扣件抗滑承载力设计值，取8。0KN；
R －纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1＝0。038×0.900＝0。0349KN
脚手板的荷载标准值P2＝0.150×0。900×1.5000/2＝0.10125KN 活载的计算值 Q＝2。000×0。900×1。500/2＝1。35 KN
荷载的计算值 R＝1。2×0.031＋1。2×0.10125＋1.4×1。2＝1.839KN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40－65N。m时,试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN. （四)脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载，活荷载和风荷载。 静荷载标准包括以下内容:
（1)每米立杆承受的结构自重标准值（KN/M2)；本例为0.1248
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NJ1＝0。125×15.000＝1.875KN
（2）脚手板的自重标准值（KN/M2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。15 NG2＝0。150×3×1.500×（0。900+0。300）/2＝0.405KN
（3）栏杆与栏脚手板自重标准值（KN/Ｍ）本例采用栏杆，竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3＝0。150×1。500×3/2＝0.338KN
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/M2）;0。005 NG4=0.005×1。500×15.000=0。1125
经计算得到，静荷载标准值NG＝NG1+NG2+NG3+NG4＝2.7305KN
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内，外立杆按-纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值NQ＝2。000×2×1.500×0.900/2＝2.700KN 风荷载标准值应按照下列公式计算
WX＝0。7UZ。U5.WO
其中WO-基本风压（KN/M2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:WO＝0。450
UZ-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001)的规定采用:UZ＝0。840
US――风荷载体型系数：US＝1。560
经计算得到，风荷载标准值WK＝0.7×0。450×0。840×1。560＝0.413KN/M2 考虑风荷载时,立杆的轴向力设计值计算公式 N＝1.2NG+0。85×1.4NG
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式 MW＝0.85×1.4WK1ah2/10
其中 WK――风荷载基本风压标准值（KN/M2）
La――立杆的纵距（M） h——-——立杆的步距(M)
(五）立杆的稳定性计算:（架体高15M计算可略） （六）连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下列公式计算:N1＝NLw+No 其中N1w－风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN），因按照下列公式计算：
NIw＝1。4×wＫ×Aw
WK――风荷载基本风压标准值，wK＝0.413KN/M2；
AW――每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，案最大面积计算AW＝4。5×3.00＝13.5M2
No――连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN）；NO＝5.000经计算得到NIw＝7.81，连墙件轴向力计算值NI＝12。81KN.连墙件轴向力设计值NF＝∮A（F） 其中∮――轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I/I 30.00/1。58的结果查表得到∮＝0.95；
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A＝4。89CM2；（f）＝２０５．００Ｎ／ＭＭ２ 经过计算得到NF＝95。41KN
NF＞NI，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件连接。
经过计算得到N1＝12。81KN大于扣件的抗滑力8.0KN，不能满足要求。 连墙件采用二只扣件连接。
经过计算得到N1＝12.81KN小于扣件的抗滑力16。0KN,能满足要求。 连墙件轴向力设计值Nf＝∮A【f】
其中∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i＝30.00/1.58的结果查表得到∮＝0.95；
A＝4.89cm2;【f】＝205.00N/mm2。 经过计算得到Nf＝95.411KN
Nf﹥N1，连墙件的设计计算满足要求。 为满足扣件抗滑采用如下方法连接 (七）悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手板按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 支座反力计算公式
RA＝N（2+k2+k1）+2qL/2（1+K）2 RB＝—N（k2+k1）+qL（1-k2） 支座弯矩计算公式 MA＝-N（m2+m1）—qm2/2 C点最大绕度计算公式
Vmax＝Nm22L/3EI(1+k2)+Nm21L/3EI(1+k1)+mL/3EI 。qL2/8(-1+4k2+3k3） 其中K＝m/1，KI＝mI/1，K2＝m2/1。
本工程算例中，m＝1300mm，1＝1700mm，m1＝300mm，m2＝900mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I＝866.20CM4,截面模量（抵抗矩)W＝108.30CM3. 受脚手架作用集中强度计算荷载Ｎ＝1.2×3。09+1。4×2.40＝7。07KN
水平钢梁自重强度计算荷载q＝1。2×21.95×0。0001×7。85×10＝0.21KN/m
K＝1。30/100＝0.76 K1＝0.30/1。70＝0.176 K2＝0.90/1.70＝0.529
代入公式，经过计算得到 支座反力RA＝20。23KN 支座反力RB＝—8。71KN 最大弯矩MA＝8。66KN。m
抗弯计算强度f＝8.66×106/（1.05×108300。0)＝80。724N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205。0ON/mm2，满足要求！ 受脚手架作用集中计算荷载N3。09+2.40＝5。49KN
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水平钢梁自重计算荷载Q＝21。95×0。0001×7。85×10＝0.17KN/m 最大侥度Vmax=4。745m 按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600。0mm
水平支撑梁的最大侥度小于2600/400,满足要求！ （九）悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用【16A号槽钢U口水平，计算公式如下 σ＝M/∮Wx≤（f)
其中∮B－均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下列公式计算： ∮b＝570tb/Lh。235/fy
经计算得到∮b＝570×10.0×63.0×235/（2200。0×160.0×235。0）＝1。02 由于∮b大于0。6，按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003)附录B其值用∮b，Bcbiao查表得到其值为0。778
经过计算得到强度σ＝10.04×106/（0.778×108300.00）＝119。28N/mm2 水平钢梁的稳定性计算σ＜（f）,满足要求！ （十）锚固段楼板连接的计算：
1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R＝3.759KN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为σ＝N/A≤（f）
其中(F）为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9。8（F）＝50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D＝（3759×4/（31416×50×2））1/2＝7mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度.
2：水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 h≥N/∏d(fb）
其中N－锚固点，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N＝3.76KN；
D－楼板螺栓的直径，d＝20mm;
(fb）－楼板螺栓于混凝土楼板的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2; h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3759.27/
（3.1416×20×1.5）=39.9mm
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算能够如下: 混凝土局部承压德螺栓拉力要满足公式 N≤（b2—∏d2/4)fcc
其中N－锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力,N=3。76KN; D－楼板螺栓的直径，d＝20mm；
b－楼板内的螺栓锚板边长，b＝5d=100mm
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FCC－混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fcc=13.59N/mm2; 经过计算得到公式右边等于131。6KN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！
2、型钢悬挑1800(带突窗500部分）稳定承载计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15。0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆横距0.88m立杆步距1。8m，用的钢管类型为∮48×3.5，连墙件采用竖向间距3.00米,水平间距4.50米。施工均布荷载为2。0KN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层.
悬挑水平钢梁采用（16B号槽钢口水平，其中建筑物外悬挑段长度1。801米，建筑物内锚固段长度1.90米）悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。70米.拉杆采用钢丝绳。 （一）.大横杆的计算
大横杆的自重标准值P1＝01。038KN/M
脚手板的荷载标准值P2＝0.150×0.800/3＝0.040KN/M 活荷载标准值Q＝2。000×0。800/3＝0.533KN/M
静荷载的计算值q1＝1.2×0.038+1.2×0。040＝0。094KN/M 活荷载的计算值q2＝1.4×0。533＝0。747KN/M 2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max= -0.08q1l2+0.10q2l2 跨中最大弯矩为
M1＝（0。08×0.094+0.10×0.747）×1。5002=0.185KN。m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: σ＝0.218×106/5080。0＝42。860N/mm2
大横杆的计算强度小于205.ON/mm2，满足要求！ 3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下
Vmax＝0.677.q1L4/100EI+0。990.q2L4/100EI 静荷载标准值q1＝0.038+0.040＝0.078KN/m 活荷载标准值q2＝0.533KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V＝(0.677×0。078+0.990×0。533）×1500.04/（100×2。06×105×121900。0）＝1。171mm
大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求！ （二）小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
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用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.
1、荷载值计算
大横杆的自重标准值P1＝0.038×1.500＝0.058KN
脚手板的荷载标准值P2＝0.150×0.800×1.500/3＝0.060KN
活荷载标准值Q＝2。000×0.800×1.500/3＝0.800KN
荷载的计算值P＝1.2×0.058+1。2×0。060+1。4×0.800＝1。261KN 2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载于荷载的计算最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax＝qL2/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=PL/3
M=(1。2×0。038）×0.8002/8+1。261×0。800/3=0。340KN m σ=0.340×106/5080.0=66。926/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布核载与核载的计算值不利分配的挠度和均布核载最大挠度计算公式如下:
Vqmax =5ql4/384EL
集中荷载最大挠度计算公式如下： VPMAX＝PL（3L2-4L2/9）/72EL
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1＝5.0×0.038×800。004/（384×2.060×105×121900.000)＝0.01mm 集中荷载标准值P＝0。058+0。060+0.800＝0。918KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2＝917。600×800.0×（3×800.02-4×800。02/9）/（72×2.06×105×121900。0）＝0.664mm
最大挠度和V＝V1+V2＝0。672mm
小很干的最大挠度小于800。0/150与10mm,满足要求！ （三)扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算（规范5。2。5) R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN;
R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1＝0。038×0.800＝0。031KN
脚手板的荷载标准值 P2＝0。150×0。800×1。500/2＝0.090KN 活荷载标准值 Q＝2.000×0.800×1.500/2＝1.200KN
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荷载的计算值 R＝1.2×0.031+1.2×0。090+1.4×1.200＝1.825KN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40—65N。m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN;
双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN； （四）脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容：
（1)每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m)；本例为0.1248 NG1＝0。125×18.000＝2。246KN (2）脚手板的自重标准值(KN/m2）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG2＝0。150×3×1。500×（0。800+0.900)/2＝0。574KN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3＝0。150×15.00×3/2＝0.338KN
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m2）；0。005
NG4＝0。150×1.500×18.000＝0。135KN
经计算得到，静荷载标准值NG＝NG1+NG2+NG3+NG4=3.293KN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ＝2.000×2×1.500×0。800/2＝2。400KN 风荷载标准值应按照以下公式计算
Wk＝0。7Uz·Us·Wo
其中Wo-—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用；Wo＝0.450
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用；Uz＝0.840
Us——风荷载体型系数，Us＝1.560
经计算得到,风荷载标准值Wk=0。7×0.450×0.840×1。560＝0。413KN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N＝1。2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆弯矩MW计算公式 MW＝0。85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值（KN/m2） La——立杆的纵距（m） h——立杆的步距(m） （五）立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
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σ＝N/∮A≤(f）
其中N－立杆的轴心压力设计值,N＝7。31KN；
∮－轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/I的结果查表得到0。19； I－计算立杆的截面回转半径I＝1。58cm； 10－计算长度（m），由公式10＝KUH确定，10＝3.12m； K－计算长度附加系数，取1。155；
U－计算长度系数，由脚手架的高度确定，U＝1.50； A－立杆净截面面积，A＝4.89cm2
W－立杆净截面模量（抵抗矩)，W＝5。08cm3； σ-钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到σ＝80.48 （f）－钢管立杆抗压强度设计值，（f）＝205。00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜(f),满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ＝N/∮A+Mw/W≤(f）
其中N－立杆的轴心压力设计值，N＝6。81KN；
∮－轴心受压力杆的稳定系数，由长细比10/I的结果查表得到0.19； I－计算立杆的截面回转半径I＝1.58cm； 10－计算长度（m），由公式10＝Kuh确定，10＝3.12m； K－计算长度附加系数，取1.155;
u－计算长度系数，由脚手架的高度确定，U＝1.50; A－立杆净截面面积，A＝4。89cm2 W－立杆净截面模量（抵抗矩），W＝5。08cm3；
Mw－计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.239KN。m; σ—钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到σ＝205.00N mm2 (f）－钢管立杆抗压强度设计值，（f）＝205。00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜（f），满足要求！ （六）连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下列公式计算:N1＝KIw+No
其中NIw－风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN）应按照下列公式计算: NIw＝1。4×wK×Aw
WK－风荷载基本风压标准值，WK＝0.413KN/m2；
AW－每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw＝3。0×4.5＝13.5m2；
NO－连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）；No＝5.000 经计算得到NIW＝7.81KN，连墙件轴向力计算值NI＝12。81KN 连墙件轴向力设计值NF＝∮A（f）
其中∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I/i＝90。00/1。58的结果查表得到∮＝0.83;
A＝4。89cm2；（f)＝205。00N/mm2.
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Nf＞NI，连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用扣件与墙体连接.
经计算得到NI＝12。81KN大于扣件的抗滑力8.0KN,不满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
经计算得到NI＝12.81KN小于扣件的抗滑力16。0KN，满足要求！ (七）悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为800mm,内侧脚手架距离墙体900mm，支拉斜杆的支点距离墙体＝1700mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I＝934.50cm4,截面抵抗矩W＝116.80cm3，截面积A＝25。15cm2。
受脚手架集中荷载P＝1。2×3。29+1。4×2。40＝7.31KN
水平钢梁自重荷载Q＝1。2×25。15×0。0001×7。85×10＝0。24KN/m
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 RI＝10.718KN,R2＝5.172KN,R3＝-0.392KN 最大弯矩MMAX＝2.630KN.m
抗弯计算强度F＝M/1.05W+N/A＝2。630×106/（1。05×116800.0）+6。074×1000/2515.0＝23.858N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ （八）悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用（16B号槽钢U口水平，计算公式如下） σ＝M/∮bWx≤（f）
其中∮b－均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下列公式计算: ∮b＝570tb/Lh。235/fy
经过计算得到∮b＝570×10×65×235/（1700×160×235）＝1.36 由于∮b大于0.6,按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录B其值用∮b，查表得到其值为0。846
经过计算得到强度σ＝2。63×106/(0.846×116800）＝26.61N/mm2 水平钢梁的稳定性计算σ＜（f），满足要求! （九）拉杆的受力计算：
水平钢梁的轴力RAH和拉钢丝绳的轴力RUI按照下列计算 其中RUICOSθI为钢丝绳的轴力对水平杆产生的轴压力. 各支点的支撑力RCI＝RuisinθI
按照以上公式计算得到由左至右钢丝绳拉力分别为 Rui＝12。320KN (十）拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU＝12.320KN
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拉绳的强度计算:
如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下列公式计算： （Fg）＝aFg/K
其中Fg－钢丝绳的容许拉力（KN）； Fg－钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）
a－钢丝绳之间的荷载补均匀系数，对6×19，6×37，6×61钢丝绳分别取0。85，0.82，和0。8。；
K－钢丝绳使用安全系数，取0。8.
选择钢丝绳的破断拉力要大于8.0×12。32/0.85＝115.949KN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15。5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N＝RU＝12。32KN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
σ＝N/A≤（f）
其中（F)为吊环抗拉强度,取（F)=50M/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=(12320×4/（3。1416×50×2））1/2=13mm (十一）锚固段与楼板连接计算:
1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R＝5.172KN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式如下 σ＝N/A≤(f)
其中(F）为吊环抗拉强度，取(f)＝50N/mm2；
所需要的水平钢梁6与楼板压点的拉环最小直径D＝（5172×4/——3.1416×50×2）)1/2=9mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:
锚固深度计算公式 h≥N/πd(fb)
其中N-锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N＝5。17KN；
d-楼板螺栓的直径，d=20mm；
（fb)—楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2； h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经计算得到H要大于5172.26/（3.1416×20×1.5）＝54.9mm2.
3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承拉压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
N≥（b2—πd2/4）fcc
其中N—锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N＝5.17KN;
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d-楼板螺栓的直径，d=20mm;
b-楼板内的螺栓锚板边长，B=5D=100mm
fcc混凝土的局部挤压强度计算值,计算中取0。95fc=13。59N/mm2； 经计算得到公式右边等于131.6KN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！
3、型钢悬挑3000（宽1800阳台部分）稳定承载计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为15米，立杆采用单立管.
搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.8米，立杆的步距1.8米。采用的钢管的类型为∮48×3.5,连墙件裙房部分竖向3m，横向4.5m。 施工均布荷载为2。0KN/m2,同时施工两层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用（16A号槽钢U口水平,其中建筑物悬挑段长度3。00米，建筑物内锚固段长度0.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑 物2.90m。拉杆采用钢丝绳。 （一）大横杆的计算;
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面. 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩变形. 1、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1＝0.038KN/M
脚手板的荷载标准值P2＝0.150×0。800/3＝0。040KN/M
活荷载标准值Q＝2。000×0.800/3＝0。533KN/M
静荷载的计算值Q1＝1.2×0。038+1.2×0。040＝0.094KN/M 活荷载的计算值Q2＝1。4×0.533＝0。747KN/M 2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： M1max=0.08q1l2+0。10q2l2 跨中最大弯矩为
M1＝（0。08×0。094+0.10×0。747）×1.5002＝0。185KN。m 支座最大弯矩计算公式如下: M2max=—0。10q1l2-0.117q2l2 支座最大弯矩为
M2＝—（0.10×0.094+0。117×0。747）×1.5002＝-0.218KN。m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度计算： σ＝0.218×106/5080。0＝42。860N/MM2
大横杆的计算强度小于205.0N/MM2，满足要求！ 3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
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计算公式如下:
Vmax=0.677.q1l4/100EI+0。990.q2l4/100EI 静荷载标准值q1=0。038+0.040=0.078KN /m 活荷载标准值q2＝0.533KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V＝（0。677×0.078+0.990×0。533）×1500。04/（100×2。06×105×121900.0)＝1.171mm
大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！ （二)小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形. 1、荷载值计算
大横杆的自重标准值P1＝0.038×1.500＝0。058KN
脚手板的荷载标准值P2＝0。150×0。800×1.500/3＝0。060KN
或横载标准值Q＝2.000×0.800×1。500/3＝0.800KN
荷载的计算值P＝1。2×0.058+1。2×0.060+1.4×0.800＝1。261KN 2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax=ql2/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax=pl/3
M＝（1.2×0.038）×0.8002/8+1。261×0。800/3＝0.340KN。m σ＝0。340×106/5080。0＝66.926N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载于荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： Vqmax=5ql4/384EI
集中荷载最大挠度计算公式如下：
Vpmax=pl(3l2-4l2/9)/72eI
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1＝5.0×0。038×800。004/（384×2.060×105×121900。000)＝0。01mm 集中荷载标准值P＝0。058+0。060+0.800＝0。918KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2＝917.600×800。0×（3×800.02—4×800.02/9)/（72×2.06×105×121900.0）＝0。664mm 最大挠度和
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V＝V1+V2＝0.672mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！ (三）扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算(规范5.2。5）：
R≤Rc
其中RC－扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN
R－纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1、荷载值计算
横杆的自重标准值P1＝0。038×0.800＝0.031KN
脚手板的荷载标准值P2＝0.150×0.800×1.500/2＝0.090KN 活荷载标准值Q＝2.000×0.8000×1.500/2＝1.200KN
荷载的计算值R＝1.2×0.031+1。2×0。090+1.4×1。200＝1.825KN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（四）作用于脚手架的荷载包括静荷载，活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构标准值(KN/m2）；本例为0.1248；
NGI＝0.125×18。000＝2.246KN
（2）脚手板的自重标准值（KN/m)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2＝0。150×3×1。500×（0.800+2。100）/2＝0.979KN
(3)栏杆与档脚手板自重标准值（KN/m）;本例采用栏杆、竹笆片、脚手板挡板,标
准值为0.15
NG3＝0.150×1.500×3/2＝0.338KN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(KN/m2）;0.005
NG4＝0。005×1.500×18。000＝0。135KN
经计算得到,静荷载标准值NG＝NG1+NG2+NG3+NG4=3.698KN.
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值NQ＝2.000×2×1.500×0。800/2＝2.400KN 风荷载标准值应按照下列公式计算 WX＝0。7UZ.U5。WO 其中WO－基本风压KN/M2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）的规定采
用：WO＝0。450
Uz－风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）的规定采用:Uz＝0。840
Us－风荷载体型系数:Us＝1.560
经计算得到，风荷载标准值WK＝0.7×0.450×0。840×1。560＝0.413KN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 ＝1.2NG+0.85×1。4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
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MW＝0。85×1.4WkIah2/10
其中WK－风荷载基本风压标准值（KN/m2）
Ia－立杆的纵距（m） h－立杆的步距（m） （五）立杆的稳定性计算;
1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
σ＝N/∮A≤（f）
其中N－立杆的轴心压力设计值N＝7.80KN；
∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/I的结果查表得到0.19 I－计算立杆的截面回转半径，I＝1。58cm; 10－计算长度（M），由公式10＝KUH确定，10＝3.12m； k－计算长度附加系数，取1。155；
u－计算长度系数，由脚手架的高度确定，U＝1.50； A－立杆的净截面面积，A＝4。89cm2； W－立杆净截面模量（抵抗拒），W＝5。08cm3;
σ－钢管立杆受压强度设计值（N/mm2）,经计算得到σ＝85.83； （f）－钢管立杆抗压强度设计值，（F）＝205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜（F），满足要求！
2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算∮－轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/I
的结果查表得到0.19
σ＝N/∮A+Mw/W≤（f）
其中N－立杆的轴心压力设计值N＝7.80KN；
∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/I的结果查表得到0。19 I－计算立杆的截面回转半径，I＝1.58CM； 10－计算长度（M），由公式10＝KUH确定，10＝3.12M； K－计算长度附加系数，取1。155；
U－计算长度系数，由脚手架的高度确定，U＝1。50； A－立杆的净截面面积,A＝4。89CM2； W－立杆净截面模量（抵抗拒），W＝5.08CM3；
MW－计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW＝0。239KN。M; σ－钢管立杆受压强度设计值（N/MM2）,经计算得到σ＝127.27； (F）－钢管立杆抗压强度设计值，（f）＝205。00N/MM2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ＜（f)，满足要求！ （六）连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下列公式计算： 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜（f），满足要求! N 1=N1w+No
其中N1w—风核载产生的连墙件轴向力设计值(KN),应按照下列公式计算:
N1w=1。4×wk×Aw
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wk-风核载基本风压标准值,wk=0.413KN/m2;
AW—每个连墙件的覆盖面积内脚手架平面外侧的迎风面积，Aw=4。5×3=13.5m2; No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN);NO=5。0经计算得到N1w=7.81KN，连墙件轴向力计算值NI=12。81 连墙件轴向力设计值Nf=∮A（f）
其中∮-轴心受压力杆的稳定系数,由长细比1/i=210.0/1。58的结果查表得到∮
=0.39;
A=4。89cm2；(F)=205.0N/mm2 经计算得到NF=38。739KN
NF＞N1，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接.
经计算得到NI=12.81KN大于扣件的抗滑力8。0KN,不满足要求! 连墙件采用双扣件与墙体连接.
经计算得到NI=12.81KN小于扣件的抗滑力16。0，满足要求! （七）悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.
悬臂部分脚手架核载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体2100mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2900mm,
水平支撑的截面惯性矩I=866.20cm4,截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2.
受脚手架集中荷载P=1。2×3.70+1。4×2.40=7。80KN
水平钢梁自重荷载Q=1.2×21.95×0。0001×7.85×10=0。21KN/m 经过连续梁的计算得到
各支座对支梁的支撑反力由左至右分别为
R1＝12。926KN，R2＝6。412KN，R3＝2.957KN 最大弯矩Mmax＝4.019KN。M
抗弯计算强度f＝M/1.05W+N/A=4.019×106/(1。05×108300.0）+12.495×1000/2195。0=41。035N/MM2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205。0N/MM2,满足要求！ （八）悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用（16A号槽钢U口水平,计算公式如下） σ＝M/∮bWx≤(f）
其中∮b－均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
∮b＝570tb/Lh.235/fy
经过计算得到∮b＝570×10×63×235/（2900×160×235）＝0。77 由于∮b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017－2003)附录B其值用∮B,查表得到其值为0。699
经过计算得到强度σ＝4.02×106/（0.699×1.8300.0)＝53.09N/MM2
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水平钢梁的计算σ＜（f），满足要求！ (九)拉杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢丝绳的轴力RUI按照下面计算 其中RuiCOSθI为钢丝绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi＝RuiSINθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢丝绳拉力分别为 Rui＝17。978KN (十)拉杆的强度计算：
拉绳和拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU＝17。978KN 拉绳的强度计算;
其中（fg）－钢丝绳的容许拉力(KN）
fg－钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN)
a－钢丝绳之间的荷载补均匀系数,对6×19，6×37,6×61钢丝绳分别取0.85，0。82和0.8。
K－钢丝绳使用安全系数，取0。8。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8×17。978/0.85＝169.200KN；
选择6×19+1干那个是谁，钢丝绳公称抗拉强度1400MPA，直径18。5MM。 钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N＝RU＝17。978KN钢丝拉绳的吊环强度计算公式
σ＝N/A≤（f）
其中f为吊环抗拉强度，取f＝50N/MM2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝绳的吊环最小直径D＝(17978×4/（3。1416×50×2001/2＝16MM (十一）锚固段与楼板连接的计算：
1、水平钢梁与楼板压点如果钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R＝6.412kN 水平钢梁与楼板压点的拉强度计算公式为 σ＝N/A≤(f）
其中【f】为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10。9.8【f】＝50N/mm2
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D＝【6412×4/（3。1416×50×2）】1/2＝10mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下： H≥N/πd【fd】
其中N－锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N＝10.51KN;
D－楼板螺栓的直径，D＝20MM；
fb－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/MM2；
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h－落榜螺栓在混凝土楼板内锚固深度，经计算得到H要大于10506。75/（3。1416×20×1。5）＝111.5mm
3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
N≤（b2—πd2/4）fcc
其中 N－锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N＝10。51KN；
D－楼板螺栓的直径，D＝20mm；
b－楼板内的螺栓锚板标长，B＝5D＝100mm；
fcc－混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95FC＝13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6KN; 楼板混凝土局部承压计算满足要求！ 4、悬挑卸料平台计算 计算依据《建筑施工检查标准》（JGJ59—99）和《钢结构设计规范》(GB50017—2003）。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算.
平台水平钢梁（主梁)的悬挑长度3.5米，悬挑水平钢梁间距(平台宽度）2.0米。次梁采用(14a号槽钢U口水平，主梁采用（16a号槽钢U口水平,次梁间距1。8米.）容许承载力均布荷载3。0KN/m2，最大堆放材料荷载10。00KN. （一）次梁的计算
次梁选择（14a 号槽钢U口水平槽钢，间距0。8M,其截面特性为：
面积A＝18。51cm2，惯性距Ix＝563。70cm4，转动惯量Wx＝80.50cm3,回转半径ix＝5.52cm
截面尺寸b＝58。0mm，h＝140mm，t＝9。5mm 1、荷载计算
（1）面板自重标准值：标准值为0。30KN/m2 Q1＝0。30×0。80＝0.24KN/m
（2）最大容许均布荷载为3。00KN/m2； Q2＝3.00×0。80＝2。40kn/m2
（3）槽钢自重荷载Q3=0.14kn/m
经计算得到，静荷载计算值q=1。2×(Q1+Q2+Q3)＝1.2×(0。24+2。40+0。14）＝3.34KN/M
经计算得到,活荷载的计算值P＝1。4×10.00＝14。00KN 2、内力计算
内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下: 最大弯矩M的计算公式为按照下式计算： M=qL2/8（1-4m2/L2)+pL/4 经计算得到，最大弯矩计算值M＝3。34×2。002/8×(1—4×(0.10/2.00)2）+14。00×2。00/4＝8.65KN.m
3、抗弯强度计算
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σ＝M/YXWX≤（f）
其中YX－截面塑性发展系数，取1。05； (f）－钢材抗压强度设计值，（f）＝205。00N/mm2;
经计算得到强度σ＝8。65×106/（1。05×80500.00）＝102。37N/mm2； 次梁槽钢的弯矩强度计算σ＜（f）,满足要求！ σ＝M/∮bWx≤（f）
其中∮b－均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数， ∮b－最大弯矩M的计算公式为按照下式计算：
∮b＝570TB/LH.235/fy 经过计算得到
∮b＝570×9。5×58。0×235/(2000。0×140。0×235.0）＝1.12查表得到其值为0。802；
由于∮b大于0。6，按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003)附录B其值用∮b查表得到其值为0.802；σ＝8。65×106/（0.802×80500.00）=134。10N/mm2 次梁槽钢的稳定性计算σ＜(f），满足要求! (二）主梁的计算
卸料平台的内钢丝绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算. 主梁选择（16A号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为
面积A＝21。95cm2，惯性距Ix＝866.20cm4，转动惯量Wx＝108。30cm3，回转半径IX＝6。28cm
截面尺寸b＝63。0mm，h＝160。0mm，t＝10.0mm 1、荷载计算 （1）、栏杆自重标准值：标准值为0.15KN/m Q1＝0.15KN/m
（2)槽钢自重荷载Q2＝0。17KN/m
经计算得到，静荷载计算值Q＝1.2×（Q1+Q2）＝1.2×（0。15+0.17）＝0.38KN/m 经计算得到,各次梁集中荷载取取次梁支座力,分别为 P1＝（1.2×(0.30+3.00)×0。40×2.00/2+1.2×0.14×2。00/2）×(1+2×0.10/2.00）＝1.93KN
P2＝（1.2×（0。30+3.00)×0.80×2。00/2+1。2×0.14×2.00/2)×（1+2×0.10/2。00）＝3.67KN
P3＝（1。2×（0。30+3。00）×0。80×2.00/2+1。2×0。14×2.00/2）×（1+2×0.10/2。00）＝3。67KN P4＝（1.2×（0。30+3.00)×0.80×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2）×（1+2×0。10/2.00）+14。00/2＝10。67KN P5＝（1.2×（0。30+3.00)×0。80×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)×(1+2×0.10/2.00）＝3。67KN P6＝（1。2×（0.30+3。00）×0。15×2.00/2+1.2×0.14×2。00/2）×（1+2×0.10/2.00)＝0.84KN
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2、内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算. 经过连续梁的计算得到
各支梁对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1＝11。422KN,R2＝14.379KN 支座反力RA＝14。379KN 最大弯矩Mmax＝11.722KN。m 3、抗弯强度计算
σ＝M/YXWX+N/A≤（f）
其中Yx－截面塑性发展系数,取1.05； （f）－钢材抗弯强度计算值，（f）＝205。00N/mm2；
经过计算得到强度σ＝11.722×1。6/1。05/108300。0+12。945×1000/2195。0＝108。982KN/mm2
4。整体稳定性计算
σ＝M/∮bWx≤（f)
其中∮b－均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: ∮b＝570tb/lh。235/fy
经计算得到∮b＝570×10.0×63.0×235/（3500。0×160.0×235。0）＝0.64 由于∮b大于0。6,按照《钢结构设计规范》(GB50017—2003）附录B其值用∮b，查表得到其值为0。638
经过计算得到强度为σ＝11.72×106/（0。638×108300。00）＝169。60N/mm2 主梁槽钢的稳定性计算σ＜（f），满足要求！ （三）钢丝拉绳的强度计算
水平平钢梁的轴力RAH和拉钢丝绳的轴力RUI按照下面计算
其中RuiCOSθI为钢丝绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力Rci＝RuiSINθI
按照以上公式计算得到由左至右各钢丝绳拉力分别为 Rui＝17。264KN (四)钢丝拉绳的强度计算:
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： （Fg）＝AFg/K
其中Fg-—钢丝绳的容许拉力(KN）
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(KN）；
计算中可以近似计算Fg＝0.5D2，D为钢丝绳直径（MM）；
a＝钢丝绳之间的荷载补均匀系数，对6×19，6×37，6×61钢丝绳分别取
0。85、0。82和0.80;
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K——钢丝绳使用安全系数，取8。0
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0×17。264/0。85＝162。488KN。 选择6×19+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPA，直径18.5MM。
（五）钢丝拉绳吊环强度计算：
钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N＝RU＝17。264KN
钢板处吊环强度计算公式为 σ＝N/A≤(f)
其中（F）为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10。9.8（f）＝50N/mm2； 所需要的吊环最小直径D＝(17264×4/（3。1416×50×2)）1/2＝15mm (六）挑梁及联系梁的计算其中N－立杆的轴力设计值N＝7.80KN； ∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0。19 i－计算立杆的截面回转半径，i＝1。58cm；
10－计算长度（m)，由公式10＝KUH确定，10＝3。12m； K－计算长度附加系数，取1。155；
U－计算长度系数，由脚手架的高度确定,U＝1。50； A－立杆的净截面面积,A＝4。89cm2；
W－立杆净截面模量（抵抗拒),W＝5.08cm3;
σ－钢管立杆受压强度设计值（N/mm2）,经计算得到σ＝85。83； (f）－钢管立杆抗压强度设计值，（f）＝205。00N/mm2; 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ＜(f），满足要求！ (七）操作平台安全要求:
1、卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2、斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
3、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加
补软垫物,平台外口应略高于内口 4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩;
6、钢丝绳于水平钢梁的夹角最好在45－60度;
7、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。
5、结构挑梁、联系梁验算
因为三、四区做施工场地，两主楼先施工,形成了高差,靠三、四区及2＃楼东面挑梁位置需搭悬挑架，对搭设脚手架位置的挑梁及联系梁进行承载力验算。(外架部分计算同悬挑架略）
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(一)验算联系梁的承载力：
已知矩形截面联系梁b×h=300×600,混凝土强度等级为C 40，纵向受拉钢筋3Ф14 ， f c＝21.5N/㎜2,b＝300㎜，h0＝h-as＝600—25＝575㎜，fy＝310 N/㎜2，AS=462㎜ ∑X=0 α1fcbx＝fyAs x＝fyAs/α1fcb＝310×462（21.5×300）＝22.2㎜ ∑M＝0 Mu＝α1fcbx(h0-x/2）=21。5×300×22.2(575—22。2/2）＝80885058.84N·㎜＝80。9KN·m
防止超筋破坏：§＝x/h0=22.2/575=0.038<§b＝0.544 防止少筋破坏：As＝462〉Asmin=0.2%×300×600＝360㎜2
n =5， Mmax＝【(n2-1） /8n】×pl =（24/40)×11.25×7。5＝50。6 KN·m Mmax=50。6KN·m＜Mu＝80.9KN·m (二）验算悬挑梁的承载力 1、悬挑梁
联系梁的自重：G＝30KN/m3×0.3×0。6×3.75＝20。25KN F＝20.25+22。5＝42.75KN
Mmax＝MB=F×L=42。75×2。5＝106。875KN·m
已知矩形截面悬挑梁b×h=500×600,混凝土强度等级为C 40，纵向受拉钢筋8Ф20(6/2），f c＝21.5N/㎜2,b＝500㎜，h0＝h-as＝600-25＝575㎜,fy＝310 N/㎜2,AS=2512㎜
∑X=0 α1fcbx＝fyAs x＝fyAs/α1fcb＝310×2512/（21。5×500）＝72。44㎜ M＝fyAs（h0-x/2）＝310×2512(575-72.44/2）＝419558761。6＝419.6KN·m 防止超筋破坏：§＝x/h0=72.44/575=0。126〈§b＝0.544 防止少筋破坏：As＝2512〉Asmin=0.2％×500×600＝600㎜2 Mmax﹤M，所以满足要求。
6。ф16钢筋连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下列公式计算：N1＝KIw+No
其中NIw－风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN）应按照下列公式计算： NIw＝1.4×wK×Aw
WK－风荷载基本风压标准值,WK＝0.413KN/m2;
AW－每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw＝3。0×4.5＝13.5m2；
NO－连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）；No＝5。000 经计算得到NIW＝7。81KN，连墙件轴向力计算值NI＝12。81KN 连墙件轴向力设计值NF＝∮A(f） 其中∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I/i＝50/4的结果查表得到∮＝0。99；（其中i＝d/4＝16/4＝4，I＝50）
A＝200。96mm2；(f）＝205.00N/mm2。 Nf＞NI,连墙件的稳定性设计计算满足要求
经验算ф钢筋抗拉F＝41.2KN﹥12.81KN,符合要求。
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伸出钢管双卡与架体连接，扣件抗滑能够满足要求。
第七章 预防监控措施和应急预算
13。1预防监控措施
为了加强对建设工程施工安全的管理，防止发生外架系统事故，确保国家和人民生命财产的安全，特制定以下预防监控措施。
(1）成立监控组织机构 (2）监控人员职责
监控小组组长：负责监控小组的组建和人员的安排；负责监控程序的制定，监督、检查监控程序的执行情况。
监控小组副组长：协助组长指定监控程序，协助组长监督、检查监控程序的执行情况.
监控小组成员：负责按监控程序对各自工作范围内危险源的监控。 （3）监控项目
错误!是否有外交使节外脚手架工程施工方案，方案是否经规定人员审定、审批、论证.
2外脚手架工程是否按方案施工 ○
错误!支撑系统:支撑系统选用钢管支撑系统，支撑系统必须具有足够的刚度，强度和稳定性,安装完毕后，有技术负责人按照设计要求对支撑系统的材料规格，接头方法,间距及剪刀撑设置等进行详细检查。 错误!
外脚手架施工前和拆除前，现场施工人员应向有关人员作安全技术交底,并培训操作人员，安全技术交底应具有时效性和针对性。 （4）监控记录与数据汇报制度 1记录监控表格式 ○
监控记录表 日 期 监控项目 监控情况记录 监控人员签字 错误!汇报制度 无异常：当监控有异常时，应保持每半天一次的汇报周期，由现场安全员向监控负责人进行施工情况汇报，监控负责人应每隔天向项目经理汇报一次。
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有异常：当监控有异常时,立即撤出所有作业人员.
现场安全员应立即向项目部应急救领导小组组长汇报,同时，在一小时之内向公司领导、公司安全部和工程部汇报。项目部按公司提出的加固措施进行加固整改。
事故：当事故发生后，由现场安全员在第一时间向项目部应急救援领小组汇报,同时由领导小组组长指挥，应急小组成员配合对伤员,财产进行抢救.
项目部在第一时间内汇报,报告法人代表,总工程师，公式安全部，报告内容为事故时间，事故大致事况，目前伤亡人数，应急处理办法.
当发生的事故需有关政府部门进行帮助处理时，项目部可直接向外报警,若发生的事故公司有能力在当时得到处理和阻值事态进一步发展时应向公司有关上级部门上报。 13.2应急救援预案
目的：为防止发生支撑体系坍塌事故，防止事态扩大，减少于之有关的伤害和不利环境影响。
适应范围：适用本工程外脚手架工程。
应急救援小组:由现场操作人员，项目部管理人员,现场监控负责人，应急救援组长及其他辅助人员组成。且人员应在事故发生的第一时间内到达现场展开营救。 应急救援小组职责：
（1）组织检查模板支撑系统的安全隐患，落实安全生产责任制度,贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。
（2）进行安全教育培训，使小组成员掌握应急救援的基础的基本常识,同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质.
(3）制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定外脚手架的安全防范和应急救援重点,有针对性的进行检查,验收，监控和危险预测.
应急准备项目部确定项目经理为领导小组,项目经理为副组长，组员为安全员，技术员，施工员，材料员，班组长.确定小组成员的电话和应急处理设备。
应急处理设备;包括应急电话，急救箱和其他应急设备和设施。在开工前应急处理设备应配备齐全，放置在指定位置。值班电话并保持24小时开机。
(1）现场值班电话；现场值班电话未13870621356，公司救援电话为07191523084，医疗急救电话为999何120。
（2）急救箱;配备应以简单适用为原则，保证现场的基本需要，并可根据不同情况予以增减,定期检查补充,确保随时可供急救使用,如器械料类，药物.救援箱应有专人保管，但不上锁;定期更换超过消毒期的过期药品，每次急救后要及时补充。放置在适合的位置，使现场人员都知道。
(3）其他应急设备，设施包括:由于现场有危险情况，应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒线，各类安全禁止，指令,提示标志牌。另还需配备应急照明以备应急处理时用，如可充电工作灯,电筒,油灯等设备。
急救援措施：当事故发生时，现场安区安员应及时切断事故现场工作电源,组织操作人员撤离操作现场，现场应急救援小组组长应立即组织救援小组至事故发生地进行救援和事故处理，同时,应做好救援人员的安全保护工作,防止事故的扩大。医务工作人
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员及时赶到事故现场抢救伤员. 应急响应;
一般事故的应急响应;当事故或紧急情况发生后，现场安全员需立即向项目部应急救援小组组长汇报，同时应急救援小组组长应立即组织救援小组至事故发生地进行救援和事故处理，同时，在一小时内向公司领导，公司安全部和工程部汇报.
重大事故的应急响应：重大事故发生后,由现场安全员在第一时间内向项目部应急救援领导小组汇报,同时由领导小组组长指挥，应急小组成员配合伤员，财务进行急救处理。
项目部在第一时间内汇报,报告法人代表，总工程师，公司安全部,报告内容为事故时间，事故大致情况，目前伤亡人数，应急处理方法。
当发生的事故急需有关政府部门进行班组处理时，项目部可直接向外报警，若发生的事故公司有能力在当时得到处理和阻止事态的进一步发展时，应由公司向有关上级部门上报。
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