第一节 编制依据 ---------------------------------------------------------- 2
第二节 工程概况----------------------------------------------------------- 2
第三节 方案选择----------------------------------------------------------- 2
第四节 材料选择----------------------------------------------------------- 3
第五节 模板安装----------------------------------------------------------- 3
第六节 模板拆除----------------------------------------------------------- 7
第七节安全、环保文明施工措施 ------------------------------------------- 7
第八节 脚手架计算书 -------------------------------------------------------- 9
板模板(木支撑) ------------------------------------------------------------ 9
梁模板(木支撑) ----------------------------------------------------------- 20
柱模板 ---------------------------------------------------------------------- 35
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模板专项施工方案
第一节 编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
第二节 工程概况
本工程为柳州市城市职业学院1#、2#、3#楼，位于南柳州市育纬四路南面，柳州
城市职业学院一期建设用地东南角。地下为架空层,地上六层，建筑高度：22.8m，层高3.5m。总建筑面积：27383.79m2，框架结构,独立基础。
本工程由柳州市东城投资开发有限公司投资建设，中铁建柳州勘察设计院有限公司设计，广西建工集团第四建筑工程有限责任公司组织施工。
第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查
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验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 板模板(木支撑)，梁模板(木支撑)，柱模板。
第四节 材料选择
按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 板模板(木支撑)
板底采用50mm×100mm 方木支撑。承重架采用木支撑，立杆采用小头直径为Ф60mm 圆木，帽木采用50mm×100mm方条，斜撑采用20mm×100㎜×800mm组成。 梁模板(木支撑)
梁侧面板采用18mm 厚胶合面板和 50mm×100mm（内楞）现场拼制，用20mm×100㎜×700mm木方斜撑；承重架采用木支撑，由立杆、斜撑和帽木组成。其中帽木尺寸为50mm×100mm×1m，木方斜撑尺寸为20mm×700mm，和小头直径为Ф60mm 圆木做立杆支撑。 柱模板 分段一
采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100 木方，柱箍采用50×100 木方围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取45°）。
第五节 模板安装
1、模板安装的一般要求
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竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。 2、模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、±0．000以下模板安装要求 ①模板安装顺序
\"满堂\"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序 ②技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 4、±0.000以上模板安装要求 （1）梁、板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点
安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象，墙模安装前，在底板上根据放
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线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 （2）梁模板安装顺序及技术要点 （3）楼板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序
\"满堂\"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序 ②技术要点
楼板模板当采用单块就位尺寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 （4）柱模板安装顺序及技术要点 5、模板构造 板模板(木支撑)
1、楼板模板采用50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距300mm，立杆排距1m，跨距0.6m。
2、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑必须在楼面弹线上垫木方；
（2）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
（3）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；
（4）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体\"吃模\"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 （5）从梁起步300mm 立第一根立杆以后按600mm 和1000mm 的间距立支撑，这
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样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。所有支撑必须设置二道水平拉杆，第一道拉杆距楼面200㎜，第二道拉杆距楼面1800㎜，拉杆必须纵横相连，拉接牢固，材料为20㎜×100㎜×2000㎜的松木板。 梁模板(木支撑)
以最大梁截面240*700㎜来设计。梁底和梁侧面板采用18mm厚胶合面板，承重架采用木支撑，由立杆、斜撑和帽木组成。其中梁侧模板采用方木作为内楞，截面尺寸为50mm×100mm，帽木尺寸为50mm×100mm×1m，木方顶撑尺寸为小头直径为Ф50mm 圆木。支撑纵距为0.4m，支撑高度为2.8m。
梁模板施工时注意以下几点：
(a)、横板木支撑必须在楼面弹线上垫木方；
(b)、支撑排架搭设横平竖直。上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固。 (c)、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；
(d)、木支撑立柱高度不允许超过3.5m，禁止使用弯曲的小径杂木支撑，禁止采用调整支撑立柱倾斜度的方法来调整楼板标高的支设工艺。
﹝e﹞、所有支撑必须设置而道水平拉杆，第一道拉杆距楼面200㎜，第二道拉杆距楼面1800
㎜，拉杆必须纵横相连，拉接牢固，材料为20㎜×100㎜×2000㎜的松木板。
柱模板
以最大截面柱500*800㎜来设计。采用18mm竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50×100 木方，柱箍采用50×100 木方柱截面B方向间距300mm，柱截面H方向间距mm用可回收的m12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距：水平间距300mm，竖向间距：同柱箍间距300mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
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第六节 模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
第七节 安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配
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合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。
（9）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
第八节 脚手架计算书
板模板(木支撑)
模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息
1、模板支架参数
横向间距或排距(m): 0.800；纵距(m): 0.600； 模板支架计算高度(m): 2.600；立柱采用圆木:
圆木小头直径(mm): 60.000；圆木大头直径(mm): 90.000； 斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000； 帽木截面宽度(mm)：50.000；帽木截面高度(mm)：100.000； 斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；
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板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000； 方木的截面宽度(mm)：50.000；方木的截面高度(mm)：100.000；
2、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.000；
3、楼板参数
钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C25；
每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：523.600； 楼板的计算跨度(m)：3.600；楼板的计算宽度(m)：1.700； 楼板的计算厚度(mm)：100.000；
4、板底方木参数
板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；
方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；
5、帽木方木参数
帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；
方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000； 方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；
7、立柱圆木参数
立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000； 圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；
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二、模板底支撑方木的验算:
本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = b×h2/6 = 5.000×10.0002/6 = 83.333 cm3； I = b×h3/12 = 5.000×10.0003/12 = 416.667 cm4；
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木楞计算简图
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 3.000×0.300 = 0.900 kN/m；
2、抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 )+1.4×p1 = 1.2×(0.750+0.105)+1.4×0.900 = 2.286 kN/m；
最大弯距 M = 0.125×q×l2 = 0.125×2.286×0.6002= 0.103 kN.m； 最大支座力 N = 1.25×q×l = 1.25×2.286×0.600 = 1.715 kN ； 截面应力 σ = M/W = 0.103×106/83.333×103 = 1.234 N/mm2； 方木的最大应力计算值为1.234N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！
3、抗剪强度验算：
截面抗剪强度必须满足下式：
其中最大剪力：V = 0.625×2.286×0.600 = 0.857 kN；
截面受剪应力计算值：T = 3×0.857×103/(2×50.000×100.000) = 0.257 N/mm2；
截面抗剪强度设计值：[fv] = 1.400 N/mm2；
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方木的最大受剪应力计算值为0.257N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！
4、挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：
均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m；
最大变形 ν= 0.521×0.855×（0.600×103）4/(100×9000.000×416.667×104) = 0.015 mm；
方木的最大挠度为0.015mm，小于最大容许挠度2.400mm，满足要求！
三、帽木验算:
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 2.286×0.600+0.000 = 1.372 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 0.800×0.050×0.100×3.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 5.000×10.0002/6 = 83.333 cm3； 截面惯性矩：I = b×h3/12= 5.000×10.0003/12 = 416.667 cm4；
帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到
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帽木剪力图(kN)
帽木弯矩图(kN·m)
帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 1.476 kN； R[2] = 2.206 kN； R[3] = 0.448 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.097 kN.m； 最大变形 νmax = 0.023 mm； 最大剪力 Vmax = -1.275 kN；
截面应力 σ = 96.828/83.333 = 1.162 N/mm2。
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帽木的最大应力为 1.162 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！
帽木的最大挠度为 0.023 mm，小于帽木的最大容许挠度 1.600 mm，满足要求！
四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重(kN)： NG1 =
{0.800×0.050×0.100+[(0.800/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+2.600×0.080×π×0.100×2}×3.870= 0.136 kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.600×0.800 = 0.168 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.100×0.800×0.600 = 1.200 kN； 经计算得到，静荷载标准值；
NG = NG1+NG2+NG3 = 0.136+0.168+1.200 = 1.504 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
经计算得到，活荷载标准值： NQ = 3.000×0.800×0.600 = 1.440 kN；
3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×1.504+1.4×1.440 = 3.821 kN；
五、立柱的稳定性验算:
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在立柱上的轴力
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σ --立柱受压应力计算值； fc --立柱抗压强度设计值； A0--立柱截面的计算面积； A0 = π×(60.000/2)2 = 2827.433 mm2
υ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算：
i--立杆的回转半径，i = 60.000/4 = 15.000 mm；
l0-- 立杆的计算长度，l0 = 2600.000-600.000 = 2000.000 mm； λ= 2000.000/15.000 = 133.333； υ =2800/(133.333)2) = 0.157； 经计算得到：
σ = 3820.771/(0.157×2827.433) = 8.580 N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系 数：
[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；
木顶支撑立柱受压应力计算值为8.580N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！
六、斜撑(轴力)计算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； αi -斜撑与帽木的夹角。
sinαi = sin{90-arctan[(0.600/2)/0.600]} = 1.000； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 1.476/ 1.000= 1.476 kN
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七、斜撑稳定性验算:
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,1.476 kN σ --木斜撑受压应力计算值；
fc --木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0--木斜撑截面的计算面积；
A0 = 30.000×40.000 = 1200.000 mm2；
υ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×40.000 = 11.560 mm； l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(800.000/2)2+600.0002]0.5 = 721.110 mm；
λ = 721.110/11.560 = 62.380； υ =1/(1+(62.380/80)2) = 0.622； 经计算得到：
σ = 1476.302/(0.622×1200.000) = 1.978 N/mm 2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；
木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.978 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！
八、楼板强度的验算:
1. 楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
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宽度范围内配置Ⅲ级钢筋，每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=524 mm2，fy=360 N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=3600mm×100mm， 楼板的跨度取1.7 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=80 mm。
按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求。
2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边6.6m,短边为3.6 m；
楼板计算跨度范围内设11×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2× 1.2 × ( 0.35 + 25×0.1 ) + 1× 1.2 × ( 0.136×8×3/4.5/2 ) + 1.4 ×3 = 11.48 kN/m2；
单元板带所承受均布荷载 q = 1×11.475 = 11.475 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0829×11.48×22 = 3.805 kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.6。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy/ ( α1 ×b× ho × fcm ) = 523.6×360 / ( 1×1000×80×7.488 )= 0.315 计算系数为：αs = ξ(1-0.5ξ) = 0.315×(1-0.5×0.315) = 0.265； 此时楼板所能承受的最大弯矩为：
M1 = αs× α1× b× ho2×fcm = 0.265×1×1000×802×7.488×10-6 = 12.718 kN.m； 结论：由于 ∑M1 = M1= 12.718 > Mmax= 3.805
所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。
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梁模板(木支撑)
一、参数信息
1、模板参数
木支撑纵距Lb (m): 0.400；立杆计算高度H (m): 2.800；梁截面240*700㎜ 立杆采用圆木；
立杆圆木大头直径R(mm): 90.000；立杆圆木小头直径r(mm): 60.000； 梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 20.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 100.000；
帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 50.000； 帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 100.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000； 梁截面宽度B(m): 0.24；梁截面高度D(m): 0.700；
2、荷载参数
模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；
振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；
3、梁侧模板参数
斜撑截面宽度b1(mm)：50；斜撑截面高度h1(mm)：100； 次楞根数：3；
主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 斜撑支点至梁底的距离 (m)：0.300； 斜撑支点至梁侧的距离 (m)：0.150；
4、面板参数
面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000； 面板厚度(mm): 18.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000；
5、立杆圆木参数
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立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；
7、帽木方木参数
帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；
抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；
8、梁侧背楞参数
梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并
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取其中的
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
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其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的受弯应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×12×0.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×1×0.9=0.63kN/m； q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 250mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×7.11×2502 = 5.55×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.55×104 / 2.70×104=2.057N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.057N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12×0.5 = 6N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×6×2504/(100×9500×2.43×105) = 0.053 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；
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面板的最大挠度计算值 ν=0.053mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算：
1.内楞计算
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×1/6 = 83.33cm3； I = 5×103×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×12×0.9+1.4×1×0.9)×0.25=3.56kN/m；
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内楞计算跨度(木支撑纵距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×3.56×500.002= 8.89×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×3.555×0.5=1.955 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.89×104/8.33×104 = 1.066 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.066 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 l--计算跨度(木支撑纵距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.00×0.25= 3.00 N/mm； E -- 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 4.17×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν = 0.677×3×5004/(100×9000×4.17×106) = 3.39×10-2 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=3.39×10-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.955kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×1/6 = 83.33cm3； I = 5×103×1/12 = 416.67cm4；
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外楞计算简图
外楞弯矩图(kN·m)
外楞剪力图(kN)
外楞变形图(mm)
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（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.196 kN.m； 斜撑对梁顶侧支撑的最大支座力R=F=3.259kN； 外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.96×105/8.33×104 = 2.346 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =2.346N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.134 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/250=1.2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.134mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
3.斜撑(轴力)计算:
斜撑的轴力RD按下式计算： RD＝RC/sinα
其中 RC -斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；RC =N =3.26kN RD -斜撑的轴力；
α -斜撑与梁侧面板的夹角； sinα = sin{ arctan[0.15/0.3]} = 0.45
斜撑的轴力：RD=RC/sinα=3.26/0.45=7.29kN
4.斜撑稳定性验算:
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稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在斜撑的轴力,7.29kN σ --斜撑受压应力计算值；
fc --斜撑抗压强度设计值；11N/mm2 A0 --斜撑截面的计算面积； A0 =50×100=5000mm2；
υ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
i --斜撑的回转半径;i =0.289×100=28.9mm； l0-- 斜撑的计算长度，l0 =[0.32+0.152]0.5=0.34m； λ= l0/i =11.61； υ =1/(1+(λ/65)2) =0.97 经计算得到：
σ= N/(υ×A) =7.29×103/(0.97×5000)=1.5N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] =1.2×11=13.2N/mm2；
斜撑受压应力计算值为1.5N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！
五、梁底模板计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自
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重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300×18×18/6 = 1.62×104mm3； I = 300×18×18×18/12 = 1.46×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =500.000mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×25.000×0.300×0.600×0.900=4.860kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.350×0.300×0.900=0.113kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×1.000×0.300×0.900=0.378kN/m；
q = q1 + q2 + q3=4.860+0.113+0.378=5.351kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
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面板的最大弯矩：Mmax = 0.10×5.351×0.52=0.134kN.m；
面板的最大受弯应力计算值：σ =0.134×106/1.62×104=8.258N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =8.258 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（25.00×0.600+0.35）×0.30= 4.60KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =500.00/250 = 2.000mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.605×5004/(100×9500×1.46×105)=1.407mm； 面板的最大挠度计算值: ν=1.407mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 500 / 250 = 2mm，满足要求！
六、帽木验算：
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.2×25.000×0.600×0.500 = 9.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.2×0.350×0.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.4×1.000×0.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 9.910kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)：
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q4=1.2 ×50.000×10-3×100.000×10-3×3.870 = 0.023 kN/m； (5)斜撑传给帽木的集中力（kN） P= R/tanα = 3.259/0.500 =6.517 kN
帽木截面抵抗矩：W = 50.000×100.0002/6 = 83333.333 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 50.000×100.0003/12 = 4166666.667 mm4；
帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到
帽木剪力图(kN)
帽木弯矩图(kN·m)
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帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 2.882 kN； R[2] = 10.267 kN； R[3] = 2.882 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.629 kN.m； 最大变形 νmax = 0.222 mm； 最大剪力 Vmax = 5.134 kN；
截面应力 σ = 628708.834/83333.333 = 7.545 N/mm2。
帽木的最大应力为 7.545 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！
帽木的最大挠度为 0.222 mm，小于帽木的最大容许挠度 2 mm，满足要求！
七、梁底木支架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重(kN)： NG1 =
{1.000×0.050×0.100+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+2.200×π×(0.050/2)2}×3.870= 0.043 kN
(2)模板的自重(kN)：
30
NG2 = 0.350×0.500×0.300 = 0.053 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.300×0.600×0.500 = 2.250 kN； 经计算得到，静荷载标准值；
NG = NG1+NG2+NG3 = 0.043+0.053+2.250 = 2.346 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
经计算得到，活荷载标准值： NQ = 1.000×0.300×0.500 = 0.150 kN；
3、立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×2.346+1.4×0.150 = 3.025 kN； 稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在立杆上的轴力 σ --立杆受压应力计算值； fc --立杆抗压强度设计值； A0--立杆截面的计算面积； A0 = π×(50.000/2)2 = 1963.495 mm2
υ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算：
i--立杆的回转半径，i = 50.000/4 = 12.500 mm；
l0-- 立杆的计算长度，l0 = 2200.000-600.000 = 1600.000 mm； λ= 1600.000/12.500 = 128.000； υ =2800/(128.0002) = 0.171； 经计算得到：
31
σ = 3024.986/(0.171×1963.495) = 9.015 N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系 数：
[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；
木顶支撑立杆受压应力计算值为9.015N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！
八、梁底斜撑稳定性验算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； αi -斜撑与帽木的夹角。
sinαi = sin{arctan[600.000/(1000.000/2)]} = 0.768； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 2.882/ 0.768= 3.751 kN 稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,3.751 kN σ --木斜撑受压应力计算值；
fc --木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0--木斜撑截面的计算面积；
A0 = 30.000×40.000 = 1200.000 mm2；
υ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×40.000 = 11.560 mm；
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l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(1000.000/2)2+600.0002]0.5 = 781.025 mm；
λ = 781.025/11.560 = 67.563； υ =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584； 经计算得到：
σ = 3751.005/(0.584×1200.000) = 5.355 N/mm 2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；
木顶支撑斜撑受压应力计算值为5.355 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！
柱模板
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
33
2.00kN/m2；
计算简图
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:2； 对拉螺栓直径(mm):M12；
2.柱箍信息
柱箍材料:木楞；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
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4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.036kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
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强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 325 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.40×0.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.125 ×9.664×325×325= 1.28×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：
36
其中， σ --面板承受的应力(N/mm)；
2
M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 400×18.0×18.0/6=2.16×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.28×105 / 2.16×104 = 5.907N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =5.907N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.40×0.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.625×9.664×325.0 = 1962.909N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm)；
2
37
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 1962.909N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×1962.909/(2×400×18.0)=0.409N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.409N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×0.40＝8.01 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I= 400×18.0×18.0×18.0/12 = 1.94×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 325 / 250 = 1.3 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×8.01×325.04/(100×9500.0×1.94×105) = 0.252 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.252mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.3mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载
38
作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.33×0.90=7.033kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.33×0.90=0.819kN/m； q = (7.033+0.819)/2=3.926 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×3.926×400.0×400.0= 6.28×104N.mm；
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm)；
2
M --竖楞计算最大弯距(N·mm)；
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W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 6.28×104/8.33×104 = 0.754N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =0.754N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.33×0.90=7.033kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.33×0.90=0.819kN/m； q = (7.033+0.819)/2=3.926 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×3.926×400.0 = 942.196N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm)；
2
∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 942.196N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×942.196/(2×50.0×100.0)=0.283N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.283N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
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3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04×0.33 = 6.51 kN/m； ν--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 400/250 = 1.6mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.51×400.04/(100×9500.0×4.17×106) = 0.029 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.029mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.6mm ，满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5 ×10 ×10 / 6 = 83.33 cm3； I = 5 ×10 ×10 ×10 / 12 = 416.67 cm4；
柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.325 × 0.4/2 = 1.57 kN；
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B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.305 kN；
B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.065 kN.m；
B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.020 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.06 kN.m；
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弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 0.74 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =0.74N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 0.02 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 350 / 250 = 1.4 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0.02mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.4mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.305 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.305kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5 ×10 ×10 / 6 = 83.33 cm3； I = 5 ×10 ×10 ×10 / 12 = 416.67 cm4；
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柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.2 ×0.4/2 = 0.97 kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 0.773 kN；
H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.024 kN.m；
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H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.001 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.02 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 0.27 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =0.27N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.001 mm；
柱箍最大容许挠度: [V] = 125 / 250 = 0.5 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.001mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=0.5mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
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对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 0.773 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=0.773kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
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