几种类型的冒口设计

1.1.

冒口类型的选择

1.2. 普通冒口设计方法 

以下摘自《西班牙汽车铸铁件浇冒口系统的设计及其特点》 

1.2.1. 缩管法 

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1.2.2. 缩管法冒口设计程序 1.2.2.1. 考虑铸件材质和重量 1.2.2.2. 找出关键几何热节，按下表计算热节处模数W（有文献标为“Ms”，称为有效模数，不散热面不能计入。）Mr = km x Ms Ms 是铸件的关键模数, Mr 是补缩冒口的模数，km是常数，灰铸铁与球铁不一样。• 亚共晶灰铸铁为0.6-1.0；• 球墨铸铁为0.8-1.1；• 可锻铸铁为1.2-1.4；• 钢为1.2-1.4；• 铜合金为1.2-1.4；• 铝合金为0.8-1.1。 

1.2.2.3. 通过W值计算出冒口补缩距离Ld=0.32W2(mm)，又有补缩距离最大为10Mn(冒口颈模数) 

1.2.2.4. 冒口的计算 

z Dp的计算和Hp的预定，Dp=85（Cw/Hp）1/2(mm)。一般Hp/ Dp=2~2.5 

Cw—需冒口补缩的铸件重量之和（Kg），假想缩管重量Q=0.04 Cw（Kg）。 z 冒口顶端直径1.1Dp≥直浇道下端直径 z 冒口颈高宽比    0.75W:1.25W=1:1.67 z 冒口颈长度  18mm，并愈短愈好。  

以下摘自《DUCTILE IRON-The essentials of gating-中文版》，适用于球铁。 1.3. 控制压力冒口

当铸型强度不够且铸件的模数远大于0.16 英寸（4mm）时，运用控制压力冒口。 大部分的湿型砂和覆膜砂选用该种方法。 1.3.1. 控制压力冒口设计步骤： 1.3.1.1. 标准冒口形状见下图67 1.3.1.2. 确定铸件特征（关键）模数Ms（上文为“W”）

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1.3.1.3. 确定冒口颈模数MN 1.3.1.4. 确定冒口模数MR

1.3.1.5. 控压冒口系统中的Ms 和MN 和MR 的关系见速查图.dwg图5 。MN和Ms的关联系数

f 见速查图.dwg图4。

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1.3.1.6. 补缩距离最大为10MN，（又有Lp=0.32W 公式） 1.3.1.7. Card5为有效冒口高度 1.3.1.8. 圆形或方形的冒口颈直径或边长=4MN 1.3.1.9. 长方形冒口颈 短/长边宽=3MN/6MN（又有公式=0.9 Ms/1.5 Ms）

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1.4. 瓶状冒口 

1.4.1. 柱状冒口公式

1.4.2. 冒口直径=4Ms+冒口顶部直径 1.4.3. 铸件补缩金属=4%浇注重量

1.4.4. 冒口高度=H/D 之比×冒口顶部直径

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1.5. 无冒口设计 

1.5.1. 当铸型的强度较高并且铸件的模数大于1.0（25mm），选用无冒口。 1.5.1.1. 要求冶金质量高 

1.5.1.2. 坚固的铸型，并且非常好的紧固，一般不用于湿型 1.5.1.3. 模数大于2.5Cm 

1.5.1.4. 浇注温度1270~1350°C 1.5.1.5. 快浇 

1.5.1.6. 很好的明的出气孔 1.5.1.7. 多道内浇口  

1.6. 直接实用冒口 

铸型的强度较低，铸件的模数小于0.16 英寸（4mm）时，选用直接实用冒口。当铸型的强度较高，铸件的模数小于1.0 （25mm）也可以选用直接实用冒口。因为这种方法主要补缩铸件液态收缩。 

Ms 是铸件最小部分的模数 

根据Ms 值，选择合适的浇注温度。选择连接处的模数MN。见下图 对于圆形或者是方形接口，连接处直径=4MN，；连接处边长=4MN 对于长方形连接口，短边=3MN，长边=4MN.

当Ms≤0.16 英寸，并且铸型强度较低，直浇道可以用来补充型腔中铁水收缩的部分。 为了达到这样的效果，内浇口尺寸为4MN×4MN，形状为长方形。 内浇口的长度至少为厚度的五倍。

同样的，当Ms＞0.16 英寸，铸型强度较高时，冒口可以用来补充铁水的收缩。冒口颈

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的尺寸根据Ms 和MN 来确定，具体参见下一页。冒口的体积应该足够大，足以满足液态铁水补缩的需要。 

1.7. 基于不同冒口补缩方法的浇注温度的选择

控压冒口：1380-1425℃，在液体冷却初期，保证冒口中出现收缩孔洞。 无冒口：1270-1350℃，避免铸型中液态铁水的收缩。 直接使用冒口：根据铸件模数来确定。 

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