安 全 专 项 施 工 方 案
重庆固聚建筑工程有限责任公司
2016年8月 1 日：
瑞丰苑住宅小区1#楼、3#楼
模板施工专项方案
第一章、工程概况 ------------------------------------------------------------------------------ 5
一、工程概况 ------------------------------------------------------------------------------ 5 二、施工要求 ------------------------------------------------------------------------------ 5 三、技术保证条件 ------------------------------------------------------------------------ 5 第二章、编制依据 ------------------------------------------------------------------------------ 6 第三章、材料与设备计划 -------------------------------------------------------------------- 7 第四章、施工工艺技术------------------------------------------------------------------------ 9
一、技术参数 ------------------------------------------------------------------------------ 9 二、工艺流程 ----------------------------------------------------------------------------- 15 三、施工方法 ----------------------------------------------------------------------------- 15 四、检查验收 ----------------------------------------------------------------------------- 20 第五章、施工安全保证措施 ---------------------------------------------------------------- 18
一、组织保障 ----------------------------------------------------------------------------- 18 二、模板工程危险源辨识 -------------------------------------------------------------- 19 三、安全技术措施 ----------------------------------------------------------------------- 27 四、监测监控 ----------------------------------------------------------------------------- 30 五、应急预案 ----------------------------------------------------------------------------- 31 第六章、劳动力计划 -------------------------------------------------------------------------- 32
一、专职安全生产管理人员 ----------------------------------------------------------- 32 二、所需劳动力安排 -------------------------------------------------------------------- 32 第七章、计算书及图 -------------------------------------------------------------------------- 33
第一节 模板验算 ------------------------------------------------------------------------- 45
一、梁底撑杆计算 ------------------------------------------------------------------ 38 二、托梁计算 ------------------------------------------------------------------------ 39 三、扣件计算 ------------------------------------------------------------------------ 41 四、立杆计算 ------------------------------------------------------------------------ 41 五、基础计算 ------------------------------------------------------------------------ 42 第二节 板模板（扣件式）计算书 ---------------------------------------------------- 43
一、梁侧模基本参数 --------------------------------------------------------------- 43 二、梁侧模板荷载标准值 --------------------------------------------------------- 43 三、梁侧模面板计算 --------------------------------------------------------------- 44 四、梁侧模内龙骨计算 ------------------------------------------------------------ 46 五、梁侧模外龙骨计算 ------------------------------------------------------------ 48 六、对拉螺杆计算 ------------------------------------------------------------------ 49 第三节 计算参数 ------------------------------------------------------------------------- 50
一、模板面板计算 ------------------------------------------------------------------ 51 二、梁底支撑木方计算 ------------------------------------------------------------ 53 三、托梁计算 ------------------------------------------------------------------------ 54 四、扣件抗滑移计算 --------------------------------------------------------------- 56 五、立杆稳定性计算 --------------------------------------------------------------- 56
六、基础承载力计算 --------------------------------------------------------------- 57
【立杆、纵横水平杆平面布置图】 ------------------------------------------------------- 58 【水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图】 ------------------------------- 58 【支撑体系监测平面布置图】 ------------------------------------------------------------- 58
第一章、工程概况 一、工程概况
工程名称：瑞丰苑住宅小区。
建设地点：重庆市綦江区文龙街道文龙村。
建设单位：重庆市綦江区卓城伟峰置业有限公司。
项目性质及使用功能：住宅、商业、车库及社区配套用房。
本项目总面积：49922.18平方米，共有住宅403套，居住人数1290人。
1-1#商业总建筑面积为1185.05平方米，建筑层数2/-2层，建筑高度9.95米。 1#楼总建筑面积为11516.65平方米，建筑层数18/-2层，建筑高度54米。 建筑工程设计等级为一级，耐火等级一级，屋面防水等级一级。
抗震设防烈度：六度、主要结构类型：剪力墙结构、建筑结构使用年限：50年。
外墙保温设计使用年限为25年，建筑护栏的安全等级为一级、金属结构护栏使用年限5至10年、砌体及混凝土实体护栏使用年限为15年。
3#楼总建筑面积为7253.35平方米，建筑层数16/-2层，建筑高度48.6米。 建筑工程设计等级为二级，耐火等级二级，屋面防水等级一级。
抗震设防烈度：六度、主要结构类型：剪力墙结构、建筑结构使用年限：50年。
外墙保温设计使用年限为25年，建筑护栏的安全等级为一级、金属结构护栏使用年限5至10年、砌体及混凝土实体护栏使用年限为15年。
地下车库总建筑面积为16980.54平方米，总停车位335个，其中无障碍停车位2个。建筑层数-2层，建筑高度8.1米。
建筑工程设计等级为一级，耐火等级一级，屋面防水等级二级，地下室防水等级二级。 抗震设防烈度：六度、主要结构类型：剪力墙结构、建筑结构使用年限：50年。 外墙保温设计使用年限为25年，建筑护栏的安全等级为一级、金属结构护栏使用年限5至10年、砌体及混凝土实体护栏使用年限为15年
二、施工要求
1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。 3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。 三、技术保证条件 1、安全网络
2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。 第二章、编制依据
《木结构设计规范》GB 50005-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002 《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则》（AQ/T9002-2006） 《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009） 《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2012）
危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]
建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） 本工程施工图纸 本工程施工组织设计 第三章、材料与设备计划 1、钢材的选用
(1) 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。
(2) 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48.3×3.6以上的钢管。 (4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
1) 应有产品质量合格证；
2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸
试验方法》GB/T 228的有关规定；
3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、
压痕和深的划道；
4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢
管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定； 序项目 号 焊接钢管尺寸（mm） 外径 1 壁厚 外径 壁厚 钢管两端面切斜偏2 差 钢管外边面锈蚀深3 度
5) 钢管必须涂有防锈漆。
(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
1) 表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》JGJ 130-2011的规定；
0.5 游标卡尺 1.70 塞尺，拐角尺 -0.5 -0.5 -0.5 -0.45 游标卡尺 允许偏差Δ（mm） 检查工具 序号 项目 钢管弯曲 a. 允许偏差 检查工具 各种杆件钢管的端≤5 部弯曲 L≤1.5 1 b.立杆钢管弯曲 ≤12 3m＜l≤4m ≤20 4m＜l≤6.5m c.水平杆、斜杆的钢管≤30 弯曲l≤6.5 冲压钢脚手板 a. 钢卷尺 板面挠曲 L≤4m ≤12 ≤16 钢卷尺 2 L＞4m b.板面扭曲（任一角翘≤5 起）
3) 钢管上严禁打孔。
(6) 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。 (7) 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。 (8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试
报告和产品质量合格证：
1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；
3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 (9) 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118中的规定。
(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782。 2、木材的选用
(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。
(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。
(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。 (6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。
(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：
1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 2) 板材和规格材，不应大于20%； 3) 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4) 连接件，不应大于15%。 3、竹、木胶合模板板材的选用
(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。
(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。 主要材料参数表 第四章、施工工艺技术 一、技术参数 【梁侧模板】 梁板结构情况 梁截面尺寸(mm) 面板材料 梁两侧有板 400*800 新浇混凝土梁计算跨度(m) 梁侧楼板厚度(mm) 10.4 180 15 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 小梁材料 小梁布置方式 主梁间距(mm) 主梁材质规格(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓类型 支撑距梁底距离依次为(mm) 方木 水平向布置 600 Φ48×2.8 300 M14 200，800 小梁材质规格(mm) 小梁道数 主梁材料 主梁合并根数 小梁计算方式 对拉螺栓水平向间距(mm) 80×35 8 钢管 2 三等跨连续梁 600
【板模板（扣件式）】 新浇混凝土板厚(mm) 板长(m) 立柱型号(mm) 横距(mm) 180 3.7 Φ48×2.8 1000 模板支架高度(m) 板宽(m) 纵距(mm) 水平拉杆步距(mm) 立柱距混凝土板长边(mm) 4.7 3.7 1000 1500 350 15 35×80 50 立柱距混凝土板短边(mm) 350 面板材质 小梁材质 小梁间距(mm) 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 方木 200 小梁材质规格(mm) 小梁距混凝土板短边距离(mm) 两端各悬挑长(mm) 主梁材质规格(mm) 可调托座内主梁根数 200、200 Φ48×2.8 1 主梁材质 主梁布置方式 钢管 平行楼板长边
【梁模板（扣件式）】 新浇混凝土梁计算跨度(m) 10.4 混凝土梁截面尺寸(mm) 支撑方式 400*700 结构层高(m) 梁侧楼板厚度(mm) 4.7 180 Φ48×2.8 梁两侧有板，支撑立柱钢管型号(mm) 梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距(mm) 1000 步距(mm) 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 小梁材质规格(mm) 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 35×80 150 367,733 1500 550 梁两侧立柱间距(mm) 楼板立柱间距(mm) 梁底增加立柱根数 1100 1000、1000 2 梁底支撑小梁材料 方木 梁底支撑小梁根数 面板材质 5 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 主梁材质规格(mm) 15 Φ48×2.8 主梁材料 钢管
【梁模板（扣件式）】
新浇混凝土梁计算跨度(m) 6.7 结构层高 (m) 混凝土梁截面尺寸(mm) 支撑方式 200*600 梁侧楼板厚度(mm) 3 120 Φ48×2.8 梁两侧有板，支撑立柱钢管型号(mm) 梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距(mm) 1000 步距(mm) 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 小梁材质规格(mm) 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 面板厚度(mm) 15 35×80 150 450 1500 450 梁两侧立柱间距(mm) 楼板立柱间距(mm) 梁底增加立柱根数 900 1000、1000 1 梁底支撑小梁材料 方木 梁底支撑小梁根数 面板材质 5 覆面木胶合板 主梁材料 钢管 主梁材质规格(mm) Φ48×2.8
二、工艺流程 板：
搭支架 → 测水平→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 梁：
弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。 梁侧：
安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。 三、施工方法
1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。
2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。
3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。 4、一般规定
(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。
(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。 (3) 不同支架立柱不得混用。
(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。 (5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。 (6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。
(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。
(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。 (9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下
(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水
平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。
(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm
处进行固
(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。
5、立柱及其他杆件 (1)扣件式
1) 立柱平面布置图（详见附图）；
2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：
立杆水平杆h/3lala
3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 6、水平拉杆
(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；
(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：
立杆500ala/3h/3500对接扣件h500A横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）
lala接头不在同步内（立面）h
lb纵向水平杆 (大横杆)h7、剪刀撑
(1)扣件式（以下为示意图，详图附后）
8、周边拉结
1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；
2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；
3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。
四、检查验收
1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。 2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。 3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 插筋 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 预留孔 中心线位置 +10，0 10 +10，0 2 允许偏差(mm) 3 3 5 尺寸 5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：
项目 轴线位置 允许偏差（mm） 5 +10，0 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检底模上表面标高 ±5 查 截面内部尺寸 基础 柱、墙、梁 不大于±10 +4,-5 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检6 层垂直高度 大于5m 8 查 相临两板表面高低差 表面平整度 2 5 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 5m 查 经纬仪或吊线、钢尺检6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
脚手架搭设的技术要求与允许偏差
序项目 号 一般质量要求 构架尺寸（立杆纵距、1 立杆横距、步距）误差 ≤25m 2 立杆的垂直偏差 架高 ＞25m 3 纵向水平杆的水平偏差 4 横向水平杆的水平偏差 节点处相交杆件的轴线5 距节点中心距离 相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高6 相邻立杆接头位置 度差应＞500mm 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头上下相邻纵向水平杆接7 头位置 杆纵距的1/3 1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定 杆 件 8 搭 接 扣件式钢管脚手架 纵向水不少于2个连接扣件 立杆 ＞1m 求确定，且不少于2个 类别 杆别 度 连接扣件数量依承载要2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 搭接长连接要求 的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立≤150 mm ±20mm ±10mm ±100mm ±50mm ±20mm 平杆 节 点 9 连 其它脚手架 接
7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。
8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载； 第五章、施工安全保证措施 一、组织保障 安全保证体系
按相应的连接要求 扣件式钢管脚手架 拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m
二、模板工程危险源辨识
伤害作业项目 危险源 对策 类型 项目经理部管理人员对模项目经理部管理人员未对模板加板加工操作人员进行安全工操作人员进行安全培训和交底； 培训和交底； 项目管理人员未制定木工加工消防安全制度； 建立健全项目部各项管理火灾 制度 进行培训，合格后方可上模板加工工人未熟练掌握模板加岗，未经培训或不合格者不工机械的正确使用方法； 木模板施加工及运输-人 模板加工工人不了解消防器材的正确使用方法； 现场施工人员不了解遇火灾等紧建立健全防火应急预案，举急情况的应急响应措施，导致发生办消防演习，落实责任和应火灾 火灾时不能及时采取有效措施，使急措施 事态扩大 模板加工工人不了解模板及木方进行详细交底，多级管理 堆放要求，可能造成模板倾覆； 模板起重吊装人员未正确掌握模由取得吊装资格证的专人打击 物体物体得上岗 举行消防演习，提高工人认火灾 识 伤害 机具事故 综合板起吊技术要求 负责模板起吊 现场按“一机一闸一箱一打击 木工加工机械用电未执行“一机一漏”配置到位，监督乱拉乱触电 闸一箱一漏”的管理规定； 接 机具木工加工机械使用倒顺开关； 更换 伤害 圆盘锯锯片上方未正确安装保险安装保险挡板和滴水装置，机具木模板施加工及运输-机 挡板和滴水装置，在木材传送过程不得拆除 中锯片伤人； 圆盘锯锯片的安装，未保持与轴同心；锯片锯齿不尖锐，连续缺齿2严格检查，及时更换或校正 个，裂纹长度超过20mm，裂缝末端未冲止裂孔； 压刨床刨刀与刨床台面的水平间使用符合规定的刨刀，水平机具隙未在10～30mm之间，使用带开间隙保持在10～30mm 口槽的刨刀 项目经理部管理人员对模木模板施加工及运输-法 木模板加工过程中，产生木屑的同配备个人防护用品 尘肺 木方或模板现场存放时，码放高度板加工操作人员进行安全超过规定，或未码放整齐； 培训和交底； 坍塌 伤害 伤害 机具伤害 时，产生大量的可吸入粉尘，操作人员未配备个人防护用品； 在模板加工过程中噪声的产生，操组织工人参加体检，配发个作人员未配备个人防护用品，可能人防护用品并采取措施降导致耳聋等职业病的发生； 低粉尘和噪音 失聪 在进行圆盘锯作业时，操作人员戴进行安全教育，制止此类现机具手套进行作业； 象 伤害 圆盘锯启动后，未等待转速正常后进行安全教育，制止此类现机具进行锯料； 象 伤害 进行圆盘锯木工加工作业时，操作进行安全教育，提高操作者机具时站在与锯片同一直线上； 技能水平 伤害 进行安全教育，制止此类现机具进行平刨作业时，手在料后推行； 象 进行平刨作业时，戴手套送料接料； 伤害 进行安全教育，制止此类现机具象 进行安全教育和悬挂警示伤害 进行模板及其它木工作业时，有操牌，配备灭火器并在安全处火灾 作人员在木工房内吸烟； 设吸烟室 木模板施加工及运模板加工制作未设置专门加工房，模板加工房单设，通风良尘肺 木工房内没有良好的通风设施，未好，降尘设施到位 输-环 安装洒水设备或除尘设备等降尘； 模板加工施工过程中，未及时对地每日做到工完场清，加工房火灾 面上洒落的木屑及刨花进行清扫； 内垃圾及时清运至指定处 模板、架料工程所使用的脱模剂、小型钢制模板维修、堆放及运输-环 设置化学危险品专用仓库，油漆、稀料等未放置在仓库中储材料分类存放于各仓库 存； 消防器材根据库房面积足库房附近未设置足够的消防器材。 额配备到位 项目经理部管理人员未对模板安装人员进行安全培训和技术交底，项目经理部管理人员对模综合操作人员不了解模板安装方法，模板加工操作人员进行安全事故 火灾 火灾 混凝土浇筑过程中发培训和交底； 墙、柱模板板支撑不牢，安装-人 生倾覆； 模板安装人员不了解高处作业相项目经理部管理人员对模高处关安全防护要求，在模板安装过程板加工操作人员进行安全坠落 中未正确使用安全防护设施 组合小钢模的连接件包括：U形培训和交底； 材料进场入库执行严格的墙、柱模板卡、L形插销、螺栓、扣件等材料检验制度，拆除下来的连接坍塌 安装-料 不合格，造成混凝土施工过程中连件由专人进行修复，不能修接件脆断； 复予以报废退场 木制模板板强度不够，造成混凝土按设计采购对应合格模板 坍塌 施工过程中模板发生倾覆或坍塌； 模板支撑架料钢管及扣件材料达不到标准要求，造成混凝土施工过材料进场入库执行严格的坍塌 程中支撑钢管或扣件发生变形或脆断； 墙模一侧模板安装完成后，未将模加强安全教育和交底 板做临时固定，导致模板倾倒； 打击 物体检验制度 墙、柱模板安装时，未设置操作平设立操作平台，并做好防护高处台，操作人员站在模板上作业； 设施 在六级以上大风天气进行模板安停止模板工程任何作业 装拆除作业； 墙、柱模板安装-法 墙柱模板支撑设在非承重脚手架须脱离，加大安全检查力上，导致混凝土浇筑过程中，模板度，可设置支撑预埋固定点及脚手架倾倒； 或满堂承重脚手架 墙柱模板支撑架管间距超过设计值； 严格按设计说明书或方案坍塌 设计书 坍塌 墙柱支撑与非承重脚手架坠落 坠落 高处当采用泵送混凝土浇筑时，混凝土控制混凝土坍落度和现场坍塌 泵送施工浇筑速度过快，或浇筑过浇筑速度，避免集中荷载过程中混凝土集中一处浇筑，导致混分集中，如振动棒长时间在凝土拌合物对模板的侧压力超过设计值； 模板拆除时，未按正确的拆除顺拆除前进行详细安全交底，坍塌/同一位置振捣 序，导致模板意外倒塌或人员高处规范拆除顺序，杜绝乱拆、高处坠落； 蛮拆 坠落 高处坠落/模板拆除时，无人看护； 设专人看护 物体打击 物体小钢模拆除时，未按要求逐片解体，而是正片拉倒； 加强安全教育和交底，监护打击/人员及时阻止 高处坠落 项目经理部管理人员未对模板安装人员进行安全培训和技术交底，项目经理部管理人员对模操作人员不了解模板支撑间距、斜板加工操作人员进行安全梁板模板安装-人 撑架立等技术要求，导致支撑搭设培训和交底； 错误； 模板安装人员不了解高处作业相项目经理部管理人员对模高处坠落 坍塌 关安全防护要求，在模板安装拆除板加工操作人员进行安全过程中未正确使用安全防护设施； 培训和交底； 项目经理部管理人员对模混凝土施工人员不了解正确浇筑板加工操作人员进行安全方法，混凝土集中浇筑，导致局部培训和交底；现场浇筑时须坍塌 荷载过大； 有管理人员在场监督，及时纠正 木制模板板面强度不够； 模板支撑架料钢管及扣件材料达材料进场入库执行严格的不到标准要求，造成混凝土施工过检验制度，不合格的材料不坍塌 程中支撑钢管或扣件发生变形或得进场 脆断； 未按设计及规范规定搭设模板支按方案设计进行交底，按交撑，立杆或纵横向剪刀撑间距不符底进行过程中控制 合规定； 模板支撑未按规范要求方法搭设，配备扭矩扳手，抽样检查，梁板模板安装-法 现浇混凝土模板支撑系统未验收严格执行流程管理，上道工坍塌 坍塌 扣件紧固力达不到要求； 重要部位和构件逐个检查 坍塌 按设计采购对应合格模板 坍塌 梁板模板安装-料 即进行下步作业，导致模板搭设不序不合格不得进入下道工合格； 序 钢筋或混凝土作业时，模板上施工加强安全教育，模板物料分坍塌 荷载超过设计规定，或模板物料集散集中堆放，避免超载 中超载堆放； 严格控制模板架料时间，做模板支撑基础达不到设计要求的好混凝土养护；基础强度达坍塌 承载力； 到设计要求 模板支撑下采用砖垫，未采用符合杜绝砖垫，选用符合规定的坍塌 规定的垫板； 垫板 模板作业时，作业面空洞和临边防加强安全巡检，不合格，防高处护不严； 护不严的立即修正或加固 坠落 模板作业时，作业面未按规定满铺加强安全巡检，避免探头板高处跳板，存在探头板； 出现，同时加强安全教育 坠落 现场进行模板加工，机械电线敷设由专业电工进行线路敷设，触电 不正确； 杜绝私拉私接 人员在未固定的梁底模上行走，作加强安全教育，提升安全意高处业人员作业中未按规定使用安全带及其它防护设施； 识，正确佩戴防护用品和使坠落 用设施 高处模板作业时，作业面临边无防护或加强安全巡检，临边按规范坠落/防护不符合规范要求，模板下未按设水平网，破损的及时修复物体照要求支水平网； 或更换 打击 模板作业时，上下交叉作业且无隔加强现场监督和教育，尽量坍塌/离措施，混凝土浇筑过程中未按照避免交叉作业，工具等应设高处规定顺序浇筑，导致局部荷载超过工具包夹，提高安全意识，坠落 设计限值； 模板拆除作业时，拆模板无专人监模板拆除执行严格的拆除护；模板拆除作业，混凝土强度未报审制度 达到规定就提前拆模； 模板拆除作业时，拆除底模时下方拆除现场设警戒区，拆除时物体有人员施工，未按照设计拆除顺序不留无撑悬空模板 进行，拆模留下无撑悬空模板； 模板拆除作业时，架料抛扔，未设设警戒区，无关人员不得进物体置警戒区域； 入，架料不得抛扔 尽量避免夜间进行拆除作夜间进行模板拆除作业，无符合要业，需要时保障现场照明条求的照明设备； 件 高大模板须经过专家论证，高大模板施工时，模板方案未经过且补充完善后方可进行实专家论证；模板支撑未经过验收，体施工，混凝土浇筑前执行综合未设置专用上下通道，采用吊篮或自检，互检和专检验收程攀爬架料； 序，杜绝安全隐患，设立专用上下通道不得攀爬架料事故 坠落 高处打击 打击 坍塌 按规定顺序浇筑 上下
三、安全技术措施 1、准备工作 (1) 模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 (2) 模板的基准定位工作：
1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；
2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；
3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；
4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用； 5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 2、模板支设
(1) 基础及地下工程模板：
1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；
2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；
3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；
4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。 (2) 楼梯模板
1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；
2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；
3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。 (3) 柱模板
1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；
2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。
(4) 墙模板
1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；
2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板； 3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；
4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。 (5) 梁、板模板
1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； 2) 所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；
3) 所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；
4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；
5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。
3、模板支架搭设的构造要求
(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。
(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm×50mm木条或25mm×80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
（5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，
应加设保证整体稳定的构造措施。
（6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。
（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。
（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。 4、模板拆除
(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。
表4.3.1 底模拆除时的混凝土强度要求
达到设计的混凝土立方体抗压强度 构件类型 构件跨度(m) 标准值的百分率(%) 板 ≤2 >2,≤8 ≥50 ≥75 >8 ≤8 梁、拱、壳 >8 悬臂构件
- ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；
2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；
3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。
(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。
(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。
(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。
(8) 当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。 四、监测监控 1、监测措施 (1) 监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2) 监测点设置
观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 (3) 监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 (4) 仪器设备配置
名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 规格 DT202C RXT—232 数量 1 1 1 2 1 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm 激光垂直仪 对讲机 检测板手 (5) 监测说明
DZJ2 2 3 1 h/40000 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动；
3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象； (6) 监测频率
在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内； 2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。 五、应急预案 1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急
指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。 2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。 (3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、应急反应预案 (1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2) 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络 项目经理 技术负责人 邱邦其 邹余 证书号 证书号 01034439 工程师010301102208 102300411155、渝专职安全员 代世福、王祥 证书号 1423004027516 邱邦其、 施工管理人员 唐友春、 谢科 质检员 x
郭菊春 证书号 证书号 01034439 渝102300143553 渝1423001107165 50151060911481 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。 第六章、劳动力计划 一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
项目经理 技术负责人 邱邦其 邹余 证书号 证书号 01034439 工程师010301102208 代世福102300411155 专职安全员 代世福、王祥 证书号 王 祥 渝423004027516 邱邦其 施工管理人员 唐有春 谢 科 质检员
二、所需劳动力安排
支模开始时间 2016-8月至 支模工期（天） 120天 郭菊春 证书号 证书号 01034439 渝102300143553 渝1423001107165 50151060911481 2017年元月 砼工程量（m3） 木工（人） 砼工（人） 水电工（人） 按 实 35 24 3 支模建筑面积（m2） 钢筋工（人） 架子工（人） 其它工种（人）
第七章、计算书及相关图纸 第一节、模板安全验算
1、本计算书中，分别选取了具有代表性的梁段、板段部位进行计算，力的传递及具体计算过程如下：
梁底模板面板强度验算→梁底支撑方木强度验算→顶托方木强度验算→支撑立杆稳定性验算→基础承载力验算。 2、计算参数:
（一）主要材料的强度设计值和弹性模量：
①面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
②木方40×80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 （二）荷载取值： （1）恒载标准值：
①模板自重：平板木模板0.3KN/m，楼板模板（包括梁的模板）0.5KN/m； ②新浇混凝土自重：24 KN/m2；
③钢筋自重：楼板1.1KN KN/m3，梁1.5KN/m3。 （2）活荷载标准值：
①施工人员及设备荷载标准值：计算模板板面及直接支承模板的方木时，均布荷载取2.5KN/m2。
2
2
按实 30 12 5 ②振捣混凝土产生的荷载：对水平面模板取2KN/m2； ③倾倒混凝对垂直面模板土产生的水平荷载：取4KN/m2。 （三）高大模板支撑体系安全验算
（1）1-3#楼转换层最大梁截面为400*800；最大支撑高度4.7m进行验算，其余梁均按此方案搭设；
3、荷载分项系数的取值与荷载组合
荷载分项系数
参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合下表的规定：
模板及其支架荷载效应组合的各项
图1 梁模板支撑架立面简图
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.80+0.50)+1.40×2.00=89.08kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×2.80+0.7×1.40×2.00=92.68kN/m 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为48×3.5mm，因现场实际用钢管厚度会略有偏差，故按48×3.0mm保守计算。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重产生的压力线荷载(kN/m)： q1 = 25.500×2.800×0.600=42.84kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.600×(2×2.800+1.000)/1.000=1.98kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000×1.000×0.600=1.200kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×42.84+1.35×1.98)=54.456kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×1.200=1.058kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；
1.06kN52.52kN/mA 250 250 250 250B
计算简图
0.3520.253
弯矩图(kN.m)
5.167.036.107.97
7.976.107.035.16
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
43.23kN/mA 250 250 250 250B
变形计算受力图
0.031
0.612
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.159kN N2=15.007kN N3=13.252kN N4=15.007kN N5=5.159kN 最大弯矩 M = 0.351kN.m 最大变形 V = 0.612mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.351×1000×1000/32400=10.833N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×7972.0/(2×600.000×18.000)=1.107N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.612mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 15.007/0.600=25.012kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×25.01×0.60×0.60=0.900kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×25.012=9.004kN 最大支座力 N=1.1×0.600×25.012=16.508kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.900×106/166666.7=5.40N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×9004/(2×100×100)=1.351N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到20.586kN/m 最大变形 v =0.677×20.586×600.04/(100×9000.00×8333333.5)=0.241mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。
5.16kN13.25kN 5.16kN 1.86kN 1.86kN15.01kN 0.11kN/m15.01kNA 150 500 500 500 150B
托梁计算简图
0.754
0.906
托梁弯矩图(kN.m)
6.652.232.210.350.350.000.026.634.844.810.020.000.350.352.212.234.814.846.636.65
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
4.25kN10.04kN 4.25kN 1.38kN 1.38kN12.35kN 0.11kN/m12.35kNA 150 500 500 500 150B
托梁变形计算受力图
0.004
0.103
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.905kN.m 经过计算得到最大支座 F= 26.497kN 经过计算得到最大变形 V= 0.103mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.905×106/166666.7=5.43N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×6652/(2×100×100)=0.998N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.103mm
顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R ——立杆的受到的水平作用力设计值；
因为托梁的支撑面为斜面，所以上部结构对托梁的压力有一个水平分力，托梁又将水平分力传递给了立杆。经计算水平分力R=4.235 kN＜8.00kN，所以扣件的抗滑承载力满足要求。
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=26.497kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.149×11.400=2.059kN N = 26.497+2.059=28.556kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.20m；
按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）验算：
l0 —— 计算长度，顶部立杆段=1.200+2×0.300=1.800m；
—— 由长细比，为1800/16.0=113 <150 满足要求! —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到
=28556/(0.503×424)=133.897N/mm2；
< [f],满足要求!
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.250×1.140×0.163=0.046kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.046×1.800×1.200×1.200/10=0.014kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=26.497+0.9×1.2×1.694+0.9×0.9×1.4×0.014/0.600=28.582kN 经计算得到
=28582/(0.503×424)+14000/4491=137.058N/mm2；
< [f],满足要求!
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 356.95 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 28.56 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.15×0.5=0.075 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求!
第二节、 2) 梁侧模计算 一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度1000mm，高度2700mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用60×80mm木方，外龙骨采用80×80mm木方。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距350+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中
c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.405h；
T —— 混凝土的入模温度，取22.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=43.190kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×43.000=38.700kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。
荷载计算值 q = 1.2×38.700×0.300+1.40×3.600×0.300=15.444kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；
15.44kN/mA 300 300 300B
计算简图
0.139
0.111
弯矩图(kN.m)
1.852.322.78
2.782.321.85
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
11.61kN/mA 300 300 300B
变形计算受力图
0.058
0.728
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.853kN N2=5.097kN N3=5.097kN N4=1.853kN 最大弯矩 M = 0.138kN.m 最大变形 V = 0.728mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.138×1000×1000/16200=8.519N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×2779.0/(2×300.000×18.000)=0.772N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.728mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×38.70+1.4×0.30×3.60=15.444kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×38.70=11.610kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
15.44kN/mA 50 300 450 450 450 450 300 50B
内龙骨计算简图
0.273
0.145
内龙骨弯矩图(kN.m)
3.351.650.000.773.523.433.602.980.770.001.652.983.603.433.523.35
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
11.61kN/mA 50 300 450 450 450 450 300 50B
内龙骨变形计算受力图
0.003
0.063
内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.272kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.111kN 经过计算得到最大变形 V= 0.063mm 内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.272×106/64000.0=4.25N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3595/(2×60×80)=1.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.063mm
内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
7.11kN 7.11kNA 7.11kN 7.11kN 7.11kN 7.11kN 7.11kNB 600 600 600
外龙骨计算简图
0.640
0.747
外龙骨弯矩图(kN.m)
2.492.493.563.564.624.62
4.624.623.563.562.492.49
外龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
5.35kN 5.35kNA 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kNB 600 600 600
外龙骨变形计算受力图
0.023
0.435
外龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.746kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.288kN 经过计算得到最大变形 V= 0.435mm 外龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.746×106/85333.3=8.74N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4621/(2×80×80)=1.083N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.435mm
外龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
六、对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 38.250
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.288 对拉螺栓强度验算满足要求!
（2） 截面尺寸1000mm×1800mm 平直段计算
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为4.20m，
梁截面 B×D=1000mm×1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，
梁底增加4道承重立杆。按照0.5m的间距布置。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值500kN/m2，基础底面扩展面积0.075m2，地基承载力调整系数1.00。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.80+0.50)+1.40×2.00=58.480kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.80+0.7×1.40×2.00=60.280kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为48×3.5mm，因现场实际用钢管厚度会略有偏差，故按48×3.0mm保守计算。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.800×0.600=27.540kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.600×(2×1.800+1.000)/1.000=1.380kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×1.000×0.600=1.200kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×27.540+1.35×1.380)=35.138kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×1.200=1.058kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；
1.06kN35.14kN/mA 250 250 250 250B
计算简图
0.2350.169
弯矩图(kN.m)
3.454.714.085.33
5.334.084.713.45
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
28.92kN/mA 250 250 250 250B
变形计算受力图
0.020
0.410
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.451kN N2=10.039kN N3=9.215kN N4=10.039kN N5=3.451kN 最大弯矩 M = 0.235kN.m 最大变形 V = 0.410mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.235×1000×1000/32400=7.253N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×5333.0/(2×600.000×18.000)=0.741N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.410mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 10.039/0.600=16.732kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.73×0.60×0.60=0.602kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×16.732=6.024kN 最大支座力 N=1.1×0.600×16.732=11.043kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.602×106/166666.7=3.61N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×6024/(2×100×100)=0.904N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到13.771kN/m 最大变形 v =0.677×13.771×600.04/(100×9000.00×8333333.5)=0.161mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。
3.45kN 9.22kN 3.45kN 1.86kN 1.86kN10.04kN 0.11kN/m10.04kNA 150 500 500 500 150B
托梁计算简图
0.539
0.616
托梁弯矩图(kN.m)
4.631.811.790.000.020.070.071.791.810.070.070.020.003.554.614.634.613.553.53
3.53
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.84kN 6.71kN 2.84kN 1.38kN 1.38kN 8.26kN 0.11kN/m 8.26kNA 150 500 500 500 150B
托梁变形计算受力图
0.001
0.062
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.616kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.227kN 经过计算得到最大变形 V= 0.063mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.616×106/166666.7=3.70N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4634/(2×100×100)=0.695N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.063mm
顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=18.227kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.149×11.400=2.059kN N = 18.227+2.059=20.286kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.20m；
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；
—— 由长细比，为1800/16.0=113 <150 满足要求! —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到
=20286/(0.503×424)=95.118N/mm2；
< [f],满足要求!
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.250×1.140×0.163=0.046kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.046×1.800×1.200×1.200/10=0.014kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=18.227+0.9×1.2×1.694+0.9×0.9×1.4×0.014/0.600=20.311kN 经计算得到
=20311/(0.503×424)+14000/4491=98.279N/mm2；
< [f],满足要求!
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 253.57 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 20.29 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.08
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求!
【立杆、纵横水平杆平面布置图】
【水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图】
【支撑体系监测平面布置图】
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