于地质偏压。 （１１）在左线右侧山体距离拱脚边缘１．５ ｍ位置设置３ （３）隧道洞口本身处于地形偏压地段，加上埋深较浅、进 排４，１５ｏ ｍｍ钢管桩，钢管桩间距１．５ ｍ×１．５ ｍ，内置３根 洞时间较晚，施工扰动加剧了偏压段的围岩变形。 ，４２２钢筋，桩顶设置锁口梁。钢管桩内灌注１：０．５水泥浆， （４）先后进行了两次处理，但因为施工原因，都未能根本 注浆要求采用０—７ ＭＰａ高压注浆机注浆，注浆量经监理工 治理偏压问题。第一次钢花管注浆处理，虽施作了钢花管， 程师核实后据实计量。 但未在管壁预留漏浆孔，未能达到设计注浆效果；第二次进 （１２）在左线拱顶设置 ２×４注浆钢花管，钢花管长度 行洞外钢管桩施工，施工钢管桩未按设计施作至仰拱下２ ｍ ８ ｍ，间距１．２ ｍ×１．２ Ｉｎ。要求注浆钢花管靠近钢管桩部分 处，且注浆量较少，未达到设计效果。 向右侧斜向设置，其余部分垂直施作。数量根据现场实际情 ４处理方案 况布置，注浆量经监理工程师核实后据实计量。 该洞口偏压前后共进行三次处理，前两次处理虽有一定 （１３）沿成洞顶面重新施作套拱，套拱必须支撑在完整岩 的作用，但未能从根本上解决偏压问题，随着掌子面的掘进， 体和偏压挡墙上，重新施作长管棚，然后逐榀拆除临时型钢 偏压加剧导致初支大面积开裂，整个洞室处于极不稳定 拱架及变形侵入初支的型钢拱架，恢复设计开挖轮廓线。 状态。 ５处理结果 结合三次处理措施，整理得出如下处理方案： 通过前后共三次处理后，虽然施工进度较慢，但还是完 （１）封闭山体开裂的裂缝，加强变形洞口的初支，左洞已 成了洞口段的施工。在进行换拱施工过程中，由于有长管棚 开裂变形的套拱内侧设置５榀钢拱架进行支撑。型钢拱架 的支护，因此未发生险情。根据处理方案得出处理结果见 位于原初支拱架的同一位置，并在洞口处设置成双榀，拱架 图３。 两脚用工字钢横向支撑连接，闭合成环。后用洞渣回填左洞 掌子面，确保左洞套拱及洞身安全、稳定。 （２）在出口段左右洞之间施作２排４，１ｏ８抗滑注浆钢管 桩，对山体进行加固，抗滑钢花管桩间距２．０ ｍ Ｘ２．０ ｍ，呈梅 花形布置。钢花管内置３根４，２２钢筋，桩底位于仰拱以下２ ｍ，以此措施锁住滑动层向左滑动形成偏压。 （３）在左洞左侧设置Ｃ２５混凝土偏压挡墙。 （４）在左洞ＺＫ１５５＋９７０一ＺＫ１５５＋９４７（掌子面）段的原 设计初支拱架（间距５０ ２１ｍ）同一位置下设置Ｉ ２０ｂ型钢拱架 图３处理结果示意 临时护拱。在型钢拱架两侧拱脚设置Ｉ ２０ｂ工字钢纵向托 在完成洞外钢管桩施作并进行注浆固结、完成偏压挡施 梁，每榀拱架地步用Ｉ ２０ｂ工字钢水平横向支撑连接，闭合 作、完成洞内垂直初支的管花管注浆后，施工单位开始进行 成环。 洞内换拱。 （５）在左洞ＺＫ１５５＋９７０～ＺＫＩ５５＋９４７段左、右侧壁分 洞内换拱期间，监测单位紧跟施工进行监测。根据监控 别设置长４．５ ｍ、８ ｍ的（ｂ４２ Ｘ４注浆钢花管，对左洞山体进 量测反馈的数据显示，在换拱期间，拱顶平均沉降速率为３．３ 行注浆加固处理，钢花管环向间距１．２ ｍ。 ｍｍ／ｄ、周边收敛平均变形速率２．１ ｍｍ／ｄ，监测数据虽未达 （６）为保证洞口段结构安全，提高二衬钢筋的抗压能力， 稳定变形速率，但也没有发生较大的异常变形，处于可控范 通过设计验算，加密二衬环向主筋间距。 围内；在完成仰拱施作后，各项变形速率均小于１．０ ｍｍ／ｄ， （７）左洞要待明洞施工完成、抗滑挡墙后的反压土石方 围岩变形得到控制。 完成后再进行掌子面的掘进。在掘进过程中，根据监控量测 施工单位根据监控量测反馈的数据，及时施作了二衬， 数据，若洞内围岩仍无稳定趋势，则继续采用第１条的加固 确保了隧道洞口偏压段的稳定。 处理方案。 （８）由于隧道左线出口偏压较严重，将明洞加长２ ＩＴＩ至 参考文献 ＺＫ１５５＋９７７。明洞总长为５ ｍ。 （９）由于明洞基底为软基，经挖探坑探测，约１．５ １１１见硬 ［１］ 关宝树．隧道工程施工要点集［Ｍ］．２版．人民交通出版社，２０１１． 质岩石，将明洞基底超挖１．５ ｍ，采用Ｃ１５片石混凝土换填， ［２］ 杨景峰，刘贵生．太子庙隧道洞口偏压段软弱围岩施工技术 其襟边为０．７５ ｍ。 ［Ｊ］．公路交通科技应用：技术版，２０１２，９５（１１）：８４—８８． （１０）由于山体位移、套拱变形开裂，为确保套拱安全，将 ［３］ 黄忠财，马国民．豆子坪隧道洞口偏压沉降开裂及高边坡滑塌 原套拱的型钢拱架在仰拱部位闭合成环，并将明洞衬砌钢筋 处治［Ｊ］．桥梁与隧道工程，２０１ｌ（２３）：１４２—１４５． ［４］何勇，易震宇．姚河坝隧道偏压进洞设计研究［Ｊ］．公路，２０１１ 的环向４，２２钢筋间距由２０ ｃｍ调整为１５ １２１１＂１。 （１Ｏ）：２６８—２７１． ２３６ 四川建筑第３５卷３期２０１５．６
