第２６卷第２期 广东电力 Ｖｏｌ＿２６ Ｎｏ．２ ２０１３年２月 ＧＵＡＮＧＤＯＮＧ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ｐ０ＷＥＲ Ｆｅｂ．２０１３ ｄｏｉ：１ ０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７—２９０Ｘ．２０１３．０２．００２ 变电站低压侧限流电抗器的配置研究 程正刚，霍艳萍，张楠 （广州电力设计院，广东广州５１０６２０） 摘要：在变电站低压侧加装限流电抗器可以限制短路电流。为此，结合生产运行实践，采用建模计算的方法， 分析了城市电网４种不同接线形式对限流电抗器配置的影响，给出了计算公式；认为限流电抗器选值时只要串 联电抗器后短路电流小于控制值，并且其对１０ ｋＶ母线电压影响小于５％，则该串联电抗器值即满足要求。最后 选择广州某２２０ ｋＶ变电站为对象进行实际计算说明。 关键词：变电站；限流电抗器；短路电流 中图分类号：ＴＭ７１ 文献标志码：Ａ 文章编号：１００７—２９ＯＸ（２０１３）０２—０００６—０４ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ Ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｌｉｍｉｔｉｎｇ Ｒｅａｃｔｏｒ ａｔ Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ Ｌｏｗ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｉｄｅ ＣＨＥＮＧ Ｚｈｅｎｇｇａｎｇ，ＨＵＯ Ｙａｎｐｉｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｎａｎ （Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｄｅｓｉｇｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ，５１０６２０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ａｎａｌｙｚｅｓ ｕｓｉｎｇ ｃｕｒｒｅｎｔ ｌｉｍｉｔｉｎｇ ｒｅａｃｔｏｒ ａｔ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｌｏｗ ｖｏｌｔａｇｅ ｓｉｄｅ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｈｏｒｔ—ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ．Ｂｙ ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ ｐｒｏｄｕｃｔｉｖｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌ ｐｒａｃｔｉｃｅ，ｉｔ ｔａｋｅｓ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｉｎｇ ｍｏｄｅｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ａｎａｌｙｚｅｓ ａｆｆｅｃｔ ｏｎ ｃｏｎｆｉｇｕｒａ－ ｔｉｏｎ ｏｆ ｃｕｒｒｅｎｔ ｌｉｍｉｔｉｎｇ ｒｅａｃｔｏｒ ｂｙ ｆｏｕｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｗａｙｓ ｏｆ ｕｒｂａｎ ｐｏｗｅｒ ｇｒｉｄ ａｎｄ ｐｒｏｐｏｓｅｓ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒｍｕｌａ．Ｉｔ ｃｏｎｓｉｄｅｒｓ ｔｈａｔ ｗｈｅｎ ｃｈｏｏｓｉｎｇ ｃｕｒｒｅｎｔ ｌｉｍｉｔｉｎｇ ｒｅａｃｔｏｒ ｖａｌｕｅ。ｉｆ ｔｈｅ ｓｈｏｒｔ－ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ｉｓ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｖａｌｕｅ ａｆｔｅｒ ｉｎｓｔａｌ— ｌｉｎｇ ｒｅａｃｔｏｒｓ ｉｎ ｓｅｒｉｅｓ ｏｆ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ａｆｆｅｃｔ ｏｎ １０ ｋＶ ｂｕｓ ｖｏｌｔａｇｅ ｉｓ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ５％。ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｓｅｒｉｅｓ ｒｅａｃｔｏｒ ｖａｌｕｅ ｉＳ ｓａｔｉｓｆｉｅｄ ｆｏｒ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ．Ｂｙ ｔａｋｉｎｇ ｏｎｅ Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ２２０ ｋＶ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ａｓ ｏｂｊｅｃｔ ｉｔ ｃａｒｒｉｅｓ ｏｕｔ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｅｘｐｌａｎａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ；ｃｕｒｒｅｎｔ ｌｉｍｉｔｉｎｇ ｒｅａｃｔｏｒ；ｓｈｏｒｔ—ｃｉｒｃｕｉｔ ｃｕｒｒｅｎｔ 随着国民经济及用电负荷的快速增长，电网容 电力损耗等。相比之下，串联电抗器由于自身性能 量持续增加，使电网系统阻抗减小，特别是大容量 和对电力系统稳定性的作用，从高压网络到配电网 变压器的使用与并列运行，导致系统短路电流水平 络都获得了极大的推广利用 。而在变压器低压 不断上升，甚至超过了断路器的开断容量。为了降 侧电抗器又由于其投资较经济，限流效果明显，是 低断路器的额定开断容量以节省投资费用，同时提 目前实际中常用的方法。 高相应母线的电压，迫切需要限制电网的短路电流 水平 。 １ 限流电抗器限流原理 限制短路电流的措施一般有＿ｌ２］：发展高一级电 限流电抗器按是否含有铁心而分为铁心电抗器 压等级电网；采用电网分片或将母线分列分段运 和空心电抗器，按绝缘介质类型分成油浸式和干 行，甚至将电网解列；采用高阻抗变压器；采用串 式。 联电抗器限流。上述方法各有特点，但是都会带来 铁心电抗器的磁路是一个带间隙的铁心外套线 一定的问题，如降低电力系统的安全可靠性，增加 圈。由于套有铁心，故电感值通常可以做得较大， 但是由于铁心的饱和现象，电流超过一定数值后， 收稿日期：２０１２．０９—２８ 电感值将逐渐变小。其优点是：电抗器内绝缘故障 第２期 程正刚，等：变电站低压侧限流电抗器的配置研究 可再修复，对周围电气设备干扰小，容易做成高 压。缺点是：线性度不好，结构复杂，维护工作量 大，防火要求高，重量大，噪音大。 空心电抗器实际是一个空心的电感线圈。磁路 图２所示。 的磁导小，电抗器也较小，但不存在饱和现象，电 抗器是一个常数，不随电流的大小而改变。线性度 好、机械强度高、噪音小、重量轻，缺点是线圈内 绝缘故障不可修复、干扰大、不易做成高压。 限流电抗器在原理上就是一个电抗值为Ｌ的 电感元件。以型号为ＸＫＫ．１０．４０００．１０的电抗器 （电压值为１０ ｋＶ，额定电流为４ ｋＡ，电抗百分值 ｋ＝１０％，基准电压Ｕ ＝１０．５ ｋＶ，基准电流Ｉ ＝ ５．５ ｋＡ，基准容量Ｓ ＝１００ ＭＶＡ）为例，其阻抗 （标幺值）为０．１３。 假设系统电源为无穷大，其系统等效阻抗标幺 值为 ，那么短路电流标幺值 Ｉ，－ １ ． 由于电感阻抗 的存在，分母增大，可使系 统短路电流显著减小＿８］。 ２变电站低压侧装限流电抗器模型分析 ２．１ 变电站短路电流控制模型分析 假设典型的２２０ ｋＶ变电站模型的有３台主变 压器并列运行，变电站接线模型如图１所示。 Ｖ １０ｋＶ Ｔ１一Ｔ３为１—３号主变压器；Ｏ１、Ｇ２分别为２２０ ｋＶ和１１０ ｋＶ系 统；Ｘ＝ｏ、ＸＮｏ变电站高压侧２２０ ｋＶ系统等效电抗标幺值、变电 站高压侧１１０ ｋＶ系统等效电抗标幺值。 图１变电站接线模型 计算模型１：将该变电站作为终端变电站，同 时变压器采用分列运行，以３号主变压器为分析对 象，不考虑１１０ ｋＶ系统与其他变压器对３号主变 压器后串联电抗器短路电流的影响，其阻抗系统如 Ｖ ｌ、ＸⅢ、Ｘｈ分别为主变压器低压侧等效电抗标幺值、主变压器 中压侧等效电抗标幺值、主变压器高压侧等效电抗标幺值；Ｆ１、 Ｆ２分别为未安装电抗器时的短路点和安装电抗器后的短路点。 图２计算模型１阻抗图 则未安装电抗器短路时： Ｘｅ口＝Ｘｌ＋（ ２２ｏ＋Ｘｈ）； ＩＦ１ １×瓦Ｊ ｒ・ 安装电抗器短路时： １ ｒ 一 ＾ ｖ ｕ ｒ’ 其中， ，Ｒ为未安装电抗器时的短路电流值和安 装电抗器后的短路电流值。 计算模型２：将该变电站作为终端变电站，不 考虑１１０ ｋＶ系统对３号主变压器后串联电抗器短 路电流的影响，但是考虑１号、２号主变压器１０ ｋＶ侧对短路点的充电，则其阻抗系统如图３所示。 图３计算模型２阻抗图 则未安装电抗器短路时： Ｔ ＝（ ｈ）ｌｌ（ ｈ）ｌｌ（ ｈ）； Ｘｅｑ＝Ｘ２２０＋（ ｈ＋Ｘ１）ｌｌ（ ｈ＋Ｘｌ＋ ） （ ｈ＋Ｘｌ＋ ）； ＝， × Ｓｒ １× ． √３【， ｅｑ √３ ｃ， 广东电力 第２６卷 安装电抗器短路时： Ｘｅｑ＝Ｘ２２０＋（Ｘｈ＋ １＋ ）ｌｌ（ ｈ＋ ｌ＋ ）ｌ ｌ（ ｈ＋Ｘｌ＋ ）； ＝， ×＿ ： × ． ，／３ Ｕ Ａ ｅｑ／，３ ｕ 其中，高、， 分别为未安装电抗器时的短路电 流标幺值和安装电抗器后的短路电流标幺值。 计算模型３：考虑现在不少城市电网中，有 １ｌＯ ｋＶ侧出线互联的问题，即当１０ ｋＶ侧出线故 障时，故障电流中含有互联电源点注人的充电电 流。其阻抗系统如图４所示。 图４计算模型３阻抗图 则在Ｆ１处短路时： Ｘｅｑ＝ＸＩ＋（Ｘ２２（）＋Ｘｈ）ｌｌ（Ｘ１１０＋ ）； ，Ｆ１ × √３ Ｕ ＝ ×ｅｑ， ／３ Ｕ． 在Ｆ２处短路时： Ｘｅｑ＝Ｘ＋Ｘｌ＋（Ｘ２２０＋Ｘｈ）ｌｌ（Ｘ１ｌｏ＋Ｘｍ）； ＝ ×√３ ｅｑ／，３ Ｕ． 计算模型４：考虑其他变压器１１０ ｋＶ侧对短 路点的影响，则其阻抗系统如图５所示。 图５计算模型四阻抗图 当Ｆ１处短路时： ＿ｌ１＝（ ｈ）｝Ｉ（ ｈ）ｌｌ（Ｘｈ）； ｅｑ＝ ｌ＋（ ２２０＋ Ｔ１）； ，Ｆ１ × ×√３ Ｕ ＝ ｅｑ／， ３ Ｕ． Ｆ２处短路时： ｅｑ＝ ＋ ｌ＋（ ２２ｏ＋ Ｔ１）； ＝ √３ ×ｅｑ／，３ Ｕ． ２．２限流电抗器的选值 在区域电力系统中，为了保证电网安全可靠性 与经济性，都会对低压侧的短路电流进行限制，以 利于１０ ｋＶ断路器的容量配合与选型。在实际的 限流电抗器选值中，只要保证Ｆ２点（电抗器后）短 路电流小于控制值，则该串联电抗器值即满足要 求。 同时，限流电抗器的选择要保证其对１０ ｋＶ 母线电压损失小于５％，本文分析中假定４种模型 的限流电抗器均满足此控制条件。 ３案例计算分析 ３．１计算案例分析 限流电抗器的配置选择，以在２２０ ｋＶ主变 压器扩建时的配合最为繁琐，本计算案例选择广 州某２２０ ｋＶ变电站扩建第３台主变压器为分析 基础。 根据系统模拟计算，２２０ ｋＶ侧最大短路电流 为２８．０３０ ｋＡ（２０２０年单相短路电流），１１０ ｋＶ 侧最大短路电流为１７．８１３ ｋＡ（２０１５年三相短路 电流）。限流电抗器参数选取以型号ＸＫＫ．１０． ４０００．１０的电抗器为准，主变压器容量为２４０ ＭＶＡ，高压侧至中压侧、高压侧至低压侧、中压 侧至低压侧短路电压百分比分别为１４％、３５％和 ２１％，则２２０ ｋＶ、１１０ ｋＶ侧系统短路阻抗标幺 值分别为： 。＝忐＝ ＝ ｏｏｓ９； 。＝ ＝ ＝ ２． 式中：１２２０ｄ为２２０ ｋＶ侧最大短路电流；Ｉｌｌ０ｄ为１１０ 第２期 程正刚，等：变电站低压侧限流电抗器的配置研究 ｋＶ侧最大短路电流。 配置需要考虑限流电抗器阻抗值对主变压器保护灵 敏度的影响，同时应避免谐振。同时，进一步研究 计算可得变压器高压侧、中压侧、低压侧的阻 抗分别为Ｘｈ＝０．０５８ ３，Ｘ ＝０，Ｘｌ＝０．０８７ ５。 再根据４个计算模型进行计算，其结果见表１。 表１各种模型计算结果 ３．２结果分析 通过计算分析可知，考虑不同侧对１０ ｋＶ母 线影响时，未安装电抗器前短路电流都比较大，以 模型３的１０ ｋＶ侧互联影响最大，说明当前变电 站设计中１０ ｋＶ采用分段接线有助于降低短路电 流。安装电抗器后的，模型１的短路电流较小，满 足广州地区对１０ ｋＶ侧短路电流２０ ｋＡ的控制要 求。模型２安装电抗器前后的短路电流都很大。因 此在变电站的配置中，要控制短路电流，就必须采 用包括主变压器分列运行，２２０ ｋＶ、１１０ ｋＶ母 线、１０ ｋＶ母线分段运行的方式，尤其是１０ ｋＶ母 线的分段对１０ ｋＶ侧短路电流影响最大。在当前 的城市电网中，为了提高电力供应的可靠性，降低 停电时间，以增加不同电压等级变电站互联点和同 一电压等级成环的方法，都将在低压侧短路时向短 路点引入充电电流，使短路电流增大，提高系统的 安全控制成本。 ４结束语 采用不同方法控制区域电力网不同电压等级的 短路电流已经成为当前区域电网安全稳定的一个重 要手段。在以变电站为重心开展的低压侧１０ ｋＶ 网络短路电流的控制中，当前以用户可靠性为重点 的不同新型网络接线的推广及应用，将显著增大 １０ ｋＶ侧短路电流，给限流电抗器的配置带来挑 战，根据现实运行中可能出现的不同接线情况进行 限流电抗器的配置研究与保护配置分析，一直都是 生产运行实践中的一个重点内容。同时限流电抗器 采用电力电子技术的可控电抗器，实现在系统正常 运行时影响很小，在系统短路时快速限制短路电 流，以及考虑不同电压等级限流措施的配合以达到 整体区域电网限流措施的最优，都将是以后进一步 研究的重点。 参考文献： 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Ｒｅａｃｔｏｒ ｏｆ ２２０ ｋＶ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ［－Ｊ］． Ｗａｔｅｒ Ｃｏｎｓｅｒｖａｎｃｙ＆Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ。２００７。１ （２９）：４１．４４． Ｅ６］张弘．电网限流措施的最优配置研究［Ｄ］．杭州：浙江大学， ２００８． ＺＨＡＮＧ Ｈｏｎｇ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｏｐｔｉｍａｌ Ａｌｌｏｃａｔｉｏｎ ｆｏｒ Ｃｕｒｒｅｎｔ－ｌｉｍ－ ｉｔｉｎｇ Ｍｅａｚｓｕｒｅｓ［Ｄ］．Ｈａｎｇｚｈｏｕ：Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００８． ［７］陈丽莉，黄民翔，张弘，等．电网限流措施的优化配置［Ｊ］． 电力系统自动化，２００９，１１（３３）：３８—４２． ＣＨＥＮ Ｌｉｌｉ，ＨＵＡＮＧ Ｍｉｎｘｉａｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｈｏｎｇ，ｅｔ ａ１．Ａｎ Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ Ｓｔｒａｔｅｇｙ ｆｏｒ Ｌｉｍｉｔｉｎｇ Ｓｈｏｒｔ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｃｕｒｒｅｎｔ［Ｊ］． Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ，２００９，１ １（３３）：３８－４２． Ｉｓ］郝志杰，江道灼，蔡永华．新型固态故障限流电抗器对电力系 统暂态稳定性的影响ｌ＿Ｊ］．电力系统自动化，２００４，２８（８）：５０ ５６． （下转第１５页） 第２期 覃芸，等：基于短路容量的电压稳定裕度指标在湖北电网中的应用分析 １５ 压稳定指标值的快速性和实时Ｉ生。湖北电网的仿真 ［７３马平，蔡兴国．估计支路型事故后系统电压稳定边界的灵敏度 说明该指标能很好地反映系统电压的稳定裕度，并 算法［Ｊ］．中国电机工程学报，２００８，２８（１）：１８—２２． 结合ＰＭＵ／ＷＡＭＳ技术应用于大型输电网的电压 ＭＡ Ｐｉｎｇ，ＣＡＩ Ｘｉｎｇｇｕｏ．Ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｔａｂｉｌ－ ｉｔｙ Ｍａｒｇｉｎ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｆｏｒ Ｂｒａｎｃｈ Ｏｕｔａｇｅ Ｃｏｎｔｉｎｇｅｎｃｉｅｓ［Ｊ］． 在线监测。 Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００８，２８（１）：１８・２２． 参考文献： ［８］马平，蔡兴国．基于扩展潮流模型的电力系统电压稳定分析 ［Ｊ］．中国电机工程学报，２００７，２７（１０）：２４—２８． ［１］汤涌，仲悟之，孙华东，等电力系统电压稳定机理研究ＥＪ］． ＭＡ Ｐｉｎｇ，ＣＡＩ Ｘｉｎｇｇｕｏ．Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ａ— 电网技术，２０１０，４（３４）：２４—２９． ｎａｌｙｓｉｓ Ｕｓｉｎｇ Ｅｘｐａｎｄｅｄ Ｐｏｗｅｒ Ｆｌｏｗ Ｍｏｄｅｌｓ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ＴＡＮＧ Ｙｏｎｇ，ＺＨＯＮＧ Ｗｕｚｈｉ，ＳＵＮ Ｈｕａｄｏｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｖｏｌｔａｇｅ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００７，２７（１０）：２４．２８． Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ Ｓｔｕｄｙ ｆｏｒ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ￣Ｊ］．Ｐｏｗ－ ［９］刘道伟，谢小荣，穆钢，等．基于同步相量测量的电力系统在 ｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，４（３４）：２４－２９． 线电压稳定指标［Ｊ］．中国电机工程学报，２００５，２５（１）：１３— Ｌ２Ｊ ＩＥＥＥ／ｃＩＧＲＥ．Ｊｏｉｎｔ Ｔａｓｋ Ｆｏｒｃｅ ｏｎ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｔｅｒｍｓ ａｎｄ Ｄｅｆｉ． １７． ｎｉｔｉｏｎｓ．Ｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ＬＩＵ Ｄａｏｗｅｉ，ＸＩＥ Ｘｉａｏｒｏｎｇ，ＭＵ Ｇａｎｇ，ｅｔ ａ１．Ａｎ Ｏｎ—ｌｉｎｅ ＬＪＪ．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，２００４，１９（２）： Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ ｏｆ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｓｙｎｃｈｒｏ－ １３８７．１４０１． ｎｉｚｅｄ Ｐｈａｓｏｒ Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ， Ｅ３］周双喜，姜勇，朱凌志．电力系统电压静态稳定性指标述评 ２００５，２５（１）：１３．１７． －ＩＪ］．电网技术，２０００，１（２５）：１—７． ［１Ｏ３邓桂平，孙元章，徐箭．基于考虑母线短路容量的电压稳定 ＺＨ０Ｕ Ｓｈｕａｎｇｘｉ，ＪＩＡＮＧ Ｙｏｎｇ。ＺＨＵ Ｌｉｎｇｚｈｉ．Ｒｅｖｉｅｗ ｏｎ 解析方法［Ｊ］．电力系统自动化，２００９，３３（８）：１５—１９，３８． Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｔａｔｉｃ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］． ＤＥＮＧ Ｇｕｉｐｉｎｇ，ＳＵＮ Ｙｕａｎｚｈａｎｇ，ＸＵ Ｊｉａｎ．Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｔａｂｉｌ－ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０００，１（２５）：１－７． ｉｔｙ ｎＡａｌｙｓｉｓ Ｍｅｔｈｏｄ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｂｕｓ Ｓｈｏｒｔ－ｃｉｒｃｕｉｔ Ｃａｐａｃｉｔｙ［Ｊ］． １－４］汪洋，卢继平，李文沅，等．基于局部网络电压向量的等值模 Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｓｙｓｔｅｍｓ，２００９，３３（８）：１５－１９，３８． 型及其电压稳定性指标Ｉ－Ｊ］．中国电机工程学报，２００８，２８ ［１１］张剑，孙元章，徐箭，等．考虑配电网络的负荷聚合方法 （３４）：５２—５８． ［Ｊ］．高电压技术，２０１０，３６（１０）：２５７０—２５７５． ＷＡＮＧ Ｙａｎｇ，ＬＵ Ｊｉｐｉｎｇ，ＬＩ Ｗｅｎｙｕａｎ，ｅｔ ａ１．Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ＺＨＡＮＧ Ｊｉａｎ，ＳＵＮ Ｙｕａｎｚｈａｎｇ，ＸＵ Ｊｉａｎ，ｅｔ ａ１．Ｌｏａｄ Ａｇ－ Ｍｏｄｅｌ ａｎｄ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｐａｒｔｉａｌ Ｎｅｔｗｏｒｋ ｇｒｅｇａｔｉｏｎ Ｍｅｔｈｏｄ Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ ｏｆ Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ Ｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］． Ｖｏｌｔａｇｅ Ｖｅｃｔｏｒ［－Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＳＥＥ，２００８，２８（３４）： Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，３６（１０）：２５７０－２５７５． ５２．５８． ［５］傅旭，王锡凡．一种新的节点静态电压稳定指标及切负荷算法 ［Ｊ］．电网技术，２００６，３０（１０）：８—１５． 作者简介： ＦＵ Ｘｕ，ＷＡＮＧ Ｘｉｆａｎ．Ａ Ｎｅｗ Ｉｎｄｅｘ ｏｆ Ｎｏｄａｌ Ｓｔａｔｉｃ Ｖｏｌｔａｇｅ 覃芸（１９８７），女，湖北荆门人。工学硕士，主要从事电网规划 Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ Ｌｏａｄ Ｓｈｅｄｄｉｎｇ ＭｅｔｈｏｄＥＪ￣．Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈ 工作。 ｎｏｌｏｇｙ，２００６，３０（１０）：８－１５． 王延伟（１９８７），男，辽宁丹东人。工学硕士，从事电网计算分 －１６］傅旭，王锡凡．考虑节点负荷波动的静态电压稳定预防控制方 析工作。 法［Ｊ］．电网技术，２００７，３１（１５）：１２—１５． 徐箭（１９８０），男，湖北成宁人。副教授，主要研究方向为电力 ＦＵ Ｘｕ，ＷＡＮＧ Ｘｉｆａｎ．Ａ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ Ｓｔａｔｉｃ 系统安全运行与控制、电力系统分析与计算。 Ｖｏｌｔａｇｅ ＳＴＡＢＩＬＩＴＹ Ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ Ｎｏｄｅ Ｌｏａｄ Ｓｔｏｃｈａｓｔｉｃ Ｆｌｕｃ－ ｔｕａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，３１（１５）：１２－１５． （编辑查黎） （上接第９页） ＨＡＯ Ｚｈｉｊｉｅ，ＪＩＡＮＧ Ｄａｏｚｈｕｏ，ＣＡＩ Ｙｏｎｇｈｕａ．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｎｏ－ 作者简介： ｖｅｌ Ｆａｕｌｔ Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｌｉｍｉｔｅｒｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ 程－Ｙ－￣１４（１９８４），男，湖北成宁人。工学硕士，从事电力系统变 ＬＪＪ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ，２００４，２８（８）： 电一次设计工作。 ５Ｏ一５６． 霍艳萍（１９７５），女，广东南海人。高Ｌ＿ｚ－程师，工学学士，从 ［９］张静华．变电站低压侧限流电抗器电抗值的选择［Ｊ］．供用电， 事电力系统变电一次设计工作。 ２００９，２６（３）：４８—４９． 张楠（１９８４），男，天津人。工学硕士，从事电力系统变电一次 ＺＨＡＮＧ Ｊｉｎｇｈｕａ．Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｒｅａｃｔａｎｃｅ Ｖａｌｕｅ ｏｆ Ｌｏｗ Ｖｏｌｔ— 设计工作。 ａｇｅ Ｓｉｄｅ Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｌｉｍｉｔｉｎｇ Ｒｅａｃｔｏｒ ｉｎ Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ，２００９，２６（３）：４８－４９． （编辑阚杰）