梁模板计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）高度9.7计算

书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 框架梁，架高6m 6 30 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 300×700 20 120 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2233混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 31 2 基本风压ω0(kN/m) 0.2 地基粗糙程度 C类(有密集建筑群市区) 非自定义:0.026 12 0.65 2风荷载标准值ωk(kN/m) 2模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数.

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μz 风荷载体型系数μs 0.2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁底两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 结构表面的要求 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) ''梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 600 600 1500 900、900 居中 300 400 400 2 按混凝土梁梁宽均分 250,350 200 3 150 0 结构表面隐蔽 0 0 设计简图如下： .

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平面图

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立面图

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 215 1.4 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，

1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝

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21.809kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×23.573×0.152＝0.066kN·m σ＝Mmax/W＝0.066×106/37500＝1.768N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×21.809×0.15+0.437×1.7×0.15＝1.342kN R2=1.25q1L=1.25×23.573×0.15＝4.42kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×17.95×0.15＝1.01kN R2'=1.25q2L=1.25×17.95×0.15＝3.366kN

五、小梁验算

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小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.44 256 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2260×80 1.78 9350 二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.342/1＝1.342kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[4.42]/1= 4.42kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.342/1＝1.342kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.036kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.352kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.352kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.7kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.7kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.342+0.036+0.352+0.7=2.52kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.42+0.036=4.456kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.342+0.036+0.352+0.7=2.52kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.52,4.456,2.52]=4.456kN/m 正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.01/1＝1.01kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.366]/1= 3.366kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.01/1＝1.01kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m

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梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.439kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.366+0.03=3.396kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.769,3.396,1.769]=3.396kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.456×0.62，0.5×4.456×0.22]＝0.201kN·m

σ=Mmax/W=0.201×106/000=3.133N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！

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2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.456×0.6，4.456×0.2]＝1.671kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.671×1000/(2×60×80)＝0.522N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.396×6004/(100×9350×256×104)＝0.096mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.396×2004/(8×9350×256×104)＝0.028mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.456×0.6,0.375×4.456×0.6+4.456×0.2]=3.342kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.kN,R2=3.342kN,R3=1.kN 正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.396×0.6,0.375×3.396×0.6+3.396×0.2]=2.7kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.327kN,R2'=2.7kN,R3'=1.327kN

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2钢管 Φ48×2.8 125 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 205 4.25 .

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主梁弹性模量E(N/mm) 2206000 主梁截面惯性矩I(cm) 410.19

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.072×106/4250=17.027N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

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Vmax＝1.671kN

τmax=2Vmax/A=2×1.671×1000/398＝8.397N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.01mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.467kN，R2=3.094kN，R3=3.094kN，R4=0.467kN

七、扣件抗滑移验算

荷载传递至立柱方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.094kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN 满足要求！

八、立柱验算

钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 Q235 16 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.8 398 4.25 0.15 1、长细比验算 .

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l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.1 2、风荷载计算

Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.026×0.6×1.52/10＝0.004kN·m 3、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝21.6kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{1.239+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.4-0.3/2，0.4-0.3/2]/2×1，4.06+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.093kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.405kN，R2＝2.781kN，R3＝2.781kN，R4＝0.405kN

立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.9×1.2×0.15×(6-0.7)+Mw/lb＝max[0.405，2.781，2.781，0.405]+0.859+0.004/0.6＝3.7kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝36.516/(0.1×398)+0.004×106/4250＝15.235N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6/20=0.3≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

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支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2150 14 0.991 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 9.282 200 F1=N=3.7kN 1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.991N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(0.7βhft+0.25σpc，

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m)ηumh0=(0.7×1×0.991+0.25×0)×1×1320×130/1000=119.039kN≥F1=3.7kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=9.282N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.282×40000/1000=1503.684kN≥F1=3.7kN 满足要求！

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