1．工程概况 .............................................. 3 2．编制说明 .............................................. 4
2.1 采用的技术规范和标准 ....................................... 4 2.2 适用范围 ................................................... 4
3．施工总体部署 .......................................... 4
3.1总体思路 ................................................... 4
4、工程施工目标 .......................................... 5
4.1质量目标 ................................................... 5 4.2安全生产文明施工目标 ....................................... 5 4.3环境保护目标 ............................................... 5 4.4节能降耗目标 ............................................... 5
5、主要材料数量表 ........................................ 5 6. 支架地基加固措施 ...................................... 6 7.门式支架施工方案 ....................................... 6
7.1门式支架构件简述 ........................................... 6 7.2 门式支架搭设方案 ........................................... 6
8支架与模板计算书....................................... 11
8.1门式支架及模板布置设计假定 ................................ 11 8.2箱梁中部满堂支架及模板承载力验算 .......................... 12 8.3门架支撑系统的整体稳定性计算 .............................. 24 8.4门架抗倾覆计算 ............................................ 25 8.5过路门洞计算 .............................................. 25 8.6门架满载预压方案 .......................................... 27
9质量保证体系 .......................................... 30
9.1门架支撑体系质量控制措施 .................................. 30
9.2模板质量控制措施 .......................................... 31 9.3砼工程质量控制措施 ........................................ 31 9.4支架模板质量控制 .......................................... 32
10安全保证体系 ......................................... 32
10.1门架安全技术要求 ......................................... 32 10.2模板施工安全技术措施 ..................................... 34 10.3施工用电安全技术措施 ..................................... 35 10.4起重吊装 ................................................. 36 10.5高空作业 ................................................. 37
11应急预案 ............................................. 37
11.1应急预案组织机构 ......................................... 37 11.2项目部处置突发事件、事故应急预案 ......................... 38 11.3处置突发事件、事故的职责分工 ............................. 38 11.4通讯联络及人员、物资准备 ................................. 39 11.5事故的应急救援预案 ....................................... 39
12 附件济阳路立交匝道重型门式支架施工方案专家评审意见及其回复 ...................................................... 40
中环线浦东段（上中路越江隧道～申江）新建工程3标
箱梁模板及支架施工方案
1．工程概况
本工程为中环线浦东段（上中路越江隧道－申江路）新建工程3标济阳路立交桥梁工程，位于中环线浦东段西段，地处三林功能区，近世博园区。向西接上中路隧道，向东通过中环线、济阳路接外环线、接卢浦大桥跨越黄浦江至浦西，向南通过机场北通道，直到浦东国际机场。
本标段匝道桥梁施工范围为：
WN匝道：K0+021.965～K0+983.118，全长961.153m。 SE匝道：K0+121.766～K0+365.912，全长244.146m。 SW匝道：K0+079.973～K0+527.865，全长447.892m。 EN匝道：K0+080.304～K0+379.120，全长298.82m。 ES匝道：K0+058.974～K0+932.711，全长873.737m。 NE匝道：K0+028.00～K1+015.155，全长987.155m。 NW匝道：K0+097.959～K0+417.781，全长319.822m。 WS匝道：K0+098.545～K0+333.929，全长235.384m。
济阳路立交桥匝道工程由8道匝道桥梁组成，全长4368.1米，共计箱梁49联。高架桥上部结构除SW匝道处于小半径圆曲线上，采用C50普通钢筋砼连续梁结构外，其余均采用C50钢筋砼预应力连续梁结构。本工程主线连续箱梁绝大部分梁高为2.8m的等截面连续梁，匝道连续箱梁绝大部分梁高为1.8m的等截面连续梁，只有在匝道与主线并板处采用变截面预应力连续梁结构，梁高在1.8m～2.8m之间，箱梁的标准宽度为8.7m、9.4m、30.5m，部分匝道相交处异型加宽段箱梁宽度分别为9.0m～9.7m、30.5m～42m。箱梁标准横断面布置形式分别为：单箱单室（8.7m和9.4m），高架桥梁上部结构的桥面铺筑则为6cm厚C40钢筋砼桥面铺装＋0.1cm防水层＋10cm沥青砼
2．编制说明
2.1 采用的技术规范和标准
中华人民共和国《工程建设标准强制性条文》 上海市《工程建设地方标准强制性条文》
上海市《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-016-2004 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《上海市施工现场安全生产保证体系》（DBJ08-903-2003） 《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041－2000 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 《碳素结构钢》（GB/T700）
《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2004版 《桥梁施工常用数据手册》人民交通出版社 2005版
中环线浦东段（上中路越江隧道～申江）新建工程3标施工图纸 中环线浦东段（上中路越江隧道～申江）新建工程3标济阳路立交桥支架施工方案专家评审《项目文号：浦城科咨（2008）第093号》 2.2 适用范围
本方案适用于济阳路立交匝道现浇箱梁部分。
3．施工总体部署
3.1总体思路
上部结构箱梁施工原则上以一个联跨为基本单位，结合《济阳路交通组织方案》，采取“全面出击，重点突击，流水作业”的施工总体计划，前期桩基和下部结构施工尽可能地按此要求进行组织实施，以保证施工流水作业面和立体交叉作业面的尽快展开，使支架和模板等周转材料设备使用合理且不影响总体工程进度，确保合同工期要求。
总体要求满堂支架必须保证有足够的强度、刚度及稳定性。为检验支架的整体稳定性及支架基础的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，箱梁浇筑前，需对满堂支架进行满载预
压试验，以检测支架在荷载作用下的实际沉陷量，以便确立支架的预拱高度，使卸架后，箱梁整体线型和梁底标高符合设计要求，并对支架的施工工艺进行改正提高。
4、工程施工目标
4.1质量目标
本工程质量确保达到一次验收合格率100％，确保达到上海市“市政工程金奖”，争创中国“市政金杯示范工程”及国家优质工程。 4.2安全生产文明施工目标
4.2.1确保创上海市“安全质量标准化优良工地”。 4.2.2安全生产以现行考核指标为依据，杜绝重大伤亡事故。 4.3环境保护目标
4.3.1环境保护目标
在施工全过程中，严格遵守国家、上海市及浦东新区颁布的环境管理法律、法规和有关规定，针对客观存在的污水、噪声和固体废物等环境因素，实施全过程污染预防控制，减少及防止施工对周边环境产生的不利影响，排污达标率为100％。
4.4节能降耗目标
本工程的节能降耗目标为：每万元施工产值能耗环比下降4.4％以上。
5、主要材料数量表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 材料名称 脚手管 重型门式钢管 槽钢 槽钢 方木 扣件 扣件 胶合板 规格 Φ48×3.5mm Φ57×2.5mm [32b 6～9m长 [10 6m长 10×10cm 直角扣件 旋转扣件 1.2×2.4×0.012m 单位 万米 片 根 根 方 个 个 m2 数量 8 40000 64 24 260 30000 80000 6000 6. 支架地基加固措施
承重支架须建立在地基坚实，支架体系稳定，支撑体系受力合理、安全可靠的基础上。由于本工程箱梁投影线基本上位于农田、苗圃和农村房屋上，针对于本工程地基的特点，作以下处理：
(1) 农田、苗圃支架基础，济阳路立交匝道箱梁支架地坪计划先清除场地表层土后，采用14t以上压路机进行原地碾压、整平后，铺筑15cm厚道渣后，浇筑12cm厚C20砼地坪。
(2)承台基坑回填土及局部管线沟槽回填土范围排干积水后，采用好土分层回填，分层厚度不大于20cm，采用蛙式打夯机夯实，填土顶面用15cm道渣，15cm C20砼找平。
(3)支架地基两侧挖排水沟，及时排除地表水，避免支架地基受水浸泡软化，而降低地基承载力。
7.门式支架施工方案
7.1门式支架构件简述
HR型重型门架是以Ф57*2.5mm焊管为两侧主立杆，Ф48*2.5mm焊管为横杆，Ф25*1.5mm焊管为内部加强杆焊接而成的门框式脚手架。同时将连接棒焊接于门架两侧立杆底端，方便于保管和施工，减少了不必要的丢失和损坏。立杆内侧焊有8只锁销，同一种规格的交叉杆(φ25*1.5镀锌钢管)，可以搭设出三种不同的架距，使用更为方便灵活。为适应各种脚手架高度的需要，另有配置调节杆，由此可以满足箱梁纵坡、横坡变化的需要。
本工程所用的HR型可调重型门式钢管脚手架由南通市华荣鹰架制造有限公司制造，根据江苏省产品质量监督检验中心所检验报告结果，均为合格产品，其主立杆抗压承载能力（含连接棒）最小值为170~172KN。 7.2 门式支架搭设方案 7.2.1 箱梁门式支架说明
济阳路立交东侧匝道满堂支架采用重型门式支架进行搭设，满堂支架采用HR100、HR100A及HR108新型可调重型门式脚手架，门架宽均为1m，高分别为1.9m、并配套HR201调节杆、HR301交叉拉杆、HR602可调托座、HR201可调底座和HR211插销，底座带有一个15cm×15cm的铁片，便于增大受力面积。
由于匝道上部结构连续箱梁结构较为复杂，形式多样，箱梁底标高差异较大，因此对满堂门架的布置形式及要求也将有所不同。结合本工程上部结构特点及施工难点，保证各联跨箱梁施工时安全顺利进行，每一联跨箱梁施工前，门式支架均需单独进行设计计算（结构相同的除外），报公司总工室及监理工程师审批，批准后方可进行相应连跨箱梁支架的施工。现场支架施工时，严格按各自联跨设计计算书的布置形式和本方案布置要求及相关规范进行支架及模板搭设。
7.2.2门架式满堂支架及模板布置及搭、拆要求 （1）门架式满堂支架及模板布置
本工程上部结构连续梁支架均采用满堂支架沿箱梁轴线方向展开搭设，各联跨箱梁门架式支架及模板布置形式详见相应联跨箱梁《支架及模板计算书》。 （2）门式架的性能要求：
A、门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。
B、周转使用的门架及配件应按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000附录A的规定进行质量类别判定、维修及使用。
C、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处连接杆等采用Ф48*2.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢的规定，相应的扣件规格为Ф48mm。
D、钢管应平整，平整度允许偏差为管长的1/500;两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。
E、连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）中的有关规定执行。钢管、扣件等在使用前，必须按照现行有关规范、标准进行验收并抽样质量检验，严禁使用不合格的钢管、扣件。 （3）满堂门式支架的布置要求
在门架满堂支架搭设时在门架顶部设置调节杆和可调托座，在门架底部设置可调底座，以便于箱梁底模的标高调整。可调底座调节螺杆伸出长度不得超过300mm，调节杆的伸出长度严格控制在0.9米以内，如因现场实际需要，可调底座调节螺杆及调节杆伸出长度超过上述值，必须经技术部重新进行支架验算，验算合格并经监理工程师同意后，方可进行施工。
支架搭设时，门架的安装应纵向、横向排列整齐，自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，上下保持垂直，整架垂直偏差小于H/600且小于50 MM，且门架两侧设置交叉拉杆，与门架锁销锁牢。
整架采用钢管扣件进行加固，并设置水平加固杆、扫地杆，其中每层门架设纵、横水平加固杆，横向水平加固杆设在每根立杆节点或靠近立杆节点的位置，
纵向水平加固杆与门架面平行，紧靠门架用扣件固定在横向水平钢管上；水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈，应与门架立杆扣牢，加固杆必须与门架同步架设。支架搭设过程中应及时设置斜杆和剪刀撑，必须与门架同步搭设，横向、纵向均需设置，斜杆和剪刀撑设置除应符合下列规定外，还需适实际情况加设，以确保支架的稳定性：
①剪刀撑斜杆与地面的夹角宜为450～600，宽度宜为4～5m； ②斜杆和剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；
③斜杆和剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于1000mm，搭接处应采用三个扣件扣紧。
加固件等与门架采用扣件连接时应符合下列规定： ①扣件规格应与所连接钢管外径相匹配； ②扣件螺栓拧紧扭力矩宜为50～60N.m;
③各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
由于本工程箱梁支架均较高，对于高度大于12M的，必须在两侧设置一排至二排风绳进行固定。 （4）模板安装要求
本工程高架桥的现浇箱梁模板分底模（底模分底板底模、翼板底模和顶板底模）、侧模（侧模分侧墙侧模），根据不同的位置及不同外观要求，采用不同模板，以满足设计外观要求并降低施工成本。箱梁底板底模、翼板底模和侧墙外侧模均采用防水竹胶板，以确保箱梁外观平整、光滑、美观，模板表面须干净、光滑、平整，有破损的模板不得使用；而顶板底模和腹板侧模由于无外观要求，则计划采用普通木模或竹胶板。模板安装时，拼缝外须涂玻璃胶，横缝下须有木横档。安装时可采用汽车吊进行吊装安装，但在底板底模安装前先必须在门架式满堂支架的可调托架上横桥向放置箱梁弧形钢管，再在纵向上铺设横向10*10cm方木，然后再铺设底板模板。
底模铺设完成后，对需进行满荷载预压的，预压后，须对底模表面进行整理，平整度、拼接缝平顺度、标高都须符合要求，再进行模板表面涂抹轻油，轻油要求涂设两度，拼缝处缝隙可用硅胶进行填充。
（5）箱梁支架压载试验
为检验支架的整体稳定性及支架基础的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，门架式满堂支架在浇注箱梁前要进行压载试验。箱梁支架压载试验见8.6门架满载预压方案。
（6）支架拆除
当砼强度达到要求，并预应力张拉、压浆结束后，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆除。
满堂支架拆除原则要求对称，少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁本身逐步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。
因此连续跨拆除时从纵桥向中间跨开始，而边跨则从跨中开始，逐渐向两侧立柱进行，横桥向拆除按照先悬臂后跨中，每次进行时箱梁横断面两边同时进行，防止单边操作对箱梁的影响，使横断面受力不均，落架过程中分批进行，分多次拆除支架支撑，逐渐向中跨进行。在落架过程中及时对箱梁标高进行观测，进行数据汇总，掌握支架落架情况。
门式脚手架拆除时注意事项：
拆除门架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物； 拆除时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒；
门架的拆除应在统一指挥下，按先拆挠度最大以及悬臂处再逐步拆向两端、自上而下逐层的顺序进行；
在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当过两步时应加设临时拉结；
通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆除到相关门架时方可拆除； 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品；
拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；
拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；
拆下的门架、钢管与配件，应先成捆用机械吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。
8支架与模板计算书
由于本工程匝道连续梁结构基本相同，因此在支架计算时，只需对其中荷载较大、高度最高的一联跨进行设计计算，其它类似结构箱梁按此形式进行布置。通过对济阳路立交东侧匝道箱梁进行比较，选择以NEK24～NEK26联27m＋27m＋27m米跨箱梁为例进行构架设计，桥面标准宽度为9.4m，其中标准翼板宽度为2.25m，施工时支架另加两侧人行操作面1.0*2=2m，即总宽度在11.4m左右。箱梁桥面标高24.371m，梁高1.8m，地面标高3.7m，支架高度约为18.3m，标准跨采用等截面C50预应力混凝土结构，结构方量为409.4m3，箱梁高度为1.8m，边跨端梁宽度为1m，中跨端梁宽度为1.5m，边跨至中跨方向有5m渐变段，箱梁底板厚度从400mm向200mm过渡，腹板厚度从520mm向350mm；中跨两个各有6.5m渐变段，箱梁底板厚度从400mm向200mm过渡，腹板厚度从520mm向350mm。 8.1门式支架及模板布置设计假定
对济阳路东侧匝道箱梁支架及模板设计计算时，取其中荷载较大、高度较高的NEK24～NEK26联跨箱梁进行设计验算，分三个部位（箱梁中部、横梁部位、翼板）分别进行分析验算。
NEK24～NEK26支架及模板布置设计假定：
（1）竹胶板采用厚度h＝1.2cm，整个横桥向采用弯成箱梁底膜形状的弧形钢管立于门式支架的托座上，弧形钢管采用Ф4.8cm，壁厚3.5mm普通钢管，每个门架上托架上均放置两根弧形钢管，在箱梁底部直线段另用二根长2.7m的Ф4.8cm直钢管与弧形钢管用扣件靠牢，使之形成一个整体的箱梁底部模型，由于单榀门式支架的双立杆间距为1000mm，故标准段弧形钢管间距为1000mm，渐变段弧形钢管间距700mm，端横梁部分间距为500mm，弧形钢管上方纵桥向放置10cm×10cm方木立放，标准段方木中到中间距30cm，横梁以及渐变段方木间距25cm。
（2）门式支架布置形式：(具体布置详见附图)
箱梁跨中部分：水平横向布置为0.9×3＋0.6+0.9×3＋0.6＋0.9×3＝9.3m,水平纵向间距设为1.0m；
横梁位置：水平横向布置为0.6×16＝9.6m，水平纵向间距设为0.5m，门架采用交叉布置；
渐变段位置：水平横向布置为0.9×3＋0.6+0.9×3＋0.6＋0.9×3＝9.3m，
水平纵向间距设为0.7m；
边跨整个纵向27m范围内门架的布置为：
0.5×2＋0.7×3＋1×21＋0.7×3+0.5×2＝27.2m
当箱梁跨距发生变化，可增减门架排数，但过渡区及柱子两边门架间距不宜变化，确保支撑系统安全。
本联箱梁平均高度为18m，由于单片门架的高度为1.9m，竖向设置门架9层，轴心承插安装，底层门架设HR601B可调底座，顶层门架设置HR201A调节杆和HR602B可调托座。其中可调底座和可调托座分别可调节200~300mm，顶层调节杆最大可升高1200mm，对于升高高度在1.2m与1.9m之间的部位，采用高度为1.2m门架进行承插连接，因此竖向总高可调节。调节杆伸出部分需用钢管拉结。
（3）横向、纵向以及剪刀撑布置原则
支架横向连接杆布置：横向连接杆沿箱梁横断面通长9.6m布置，与每榀门架的横杆用扣件连接，逐层布置，加强门架与门架之间的横向整体性，对于门架上托架，高度大于60cm布置一道横向连接。
支架纵向连接杆布置：每两层门架，每排用脚手钢管与支架的横向连接钢管用扣件连接，由此形成一个水平加强层（即竖向每两层有一个水平加强层）。
支架纵断面剪刀撑：自墩柱一端开始，每隔一榀门架设置一道纵断面剪刀撑，其斜杆与水平加强杆连接，或与门架上下横杆扣件连接。
支架横断面剪刀撑：箱梁整体支架内外侧设置封闭式垂直剪刀撑，每4～5m设一道，其斜杆与门架内侧加强杆或横向水平杆紧固连接。
水平剪刀撑：在水平加强杆平面内设置剪刀撑，斜杆角度控制在45º~60º范围，即每二层门架有一道水平剪刀撑, 每隔4~5m设一道。 8.2箱梁中部满堂支架及模板承载力验算
NEK24～NEK26联跨的跨径81m，箱梁标准宽度9.4m，箱梁底板弧长含翼板的长度为10.47m，不含翼板的长度为8.0m，箱梁平均高度按18.0m计算，单榀门架高度为1.9m，这样需要9榀门架竖向连接，外加0.9m的上下托调节，每跨纵向需要12榀门架，横向需要17榀门架，这联跨所需用门架数量＝12×17×9×3＝5508榀门架。
钢管数量：
（1） 横向连接杆＝15×9.6×（9＋1）×3＝4320m （2） 纵向连接杆＝27×17×5×3＝6885m （3） 纵向剪刀撑＝27×1.4×4×3＝454m （4） 横向剪刀撑＝9.6×1.4×2×8×3＝645m （5） 水平剪刀撑＝81×1.4×2×4＝907m （6） 弧形钢管＝10.5×15×2×3＝945m 总计＝4320＋6885＋454＋645+907+945=13796m 扣件数量约为6000个。
门架单榀加托架重量28KG，交叉拉杆每榀5KG，钢管每米3.84KG，扣件每个1.5KG。
8.2.1HR型可调重型门式支架稳定承载力计算
根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： Nd----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h0----门架高度，ho=1900mm
I0、A1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积
h1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1=1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A1=2*428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D1、d1——分别为门架立杆的外径和内径D1=57mm，d1=52mm D2、d2——分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.d2=24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh0/i
K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I0=π（D14-d41）/64=15.92*104mm4 I1=π（D24-d42）/64=0.98*104mm4
I=I0+I1*h1/h0=15.92*104+0.98*104*1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A1=√16.8*104/428=19.8mm λ=Kh0/i=1.13*1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ*A*f=0.53*856*205=93KN
根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200~300mm时，Nd要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即Nd=0.85*93=79KN。
门架产品出厂允许最大承载力为75KN。
托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。 8.2.2匝道箱梁施工荷载计算
箱梁自重（含翼板）：G2＝409.4×26KN/m3＝10644.4KN 图中阴影部分断面周长＝8.0m
箱梁底面积（不含翼板）：81×8.0=648
图中阴影面积为跨中不含翼板部分的箱梁截面积
（1）则：箱梁平均荷载为：P2=G2/S=10644.4/648=16.4KN/m2 （2）P1------模板及支架自重： P竹＝0.12KN/m2
P方木＝V木×r木＝0.075*0.15*4*8=0.36 KN/m2
P门架＝G门/S＝(5508*28+5508*5)*10/1000/648=2.81 KN/m P钢管＝G钢管/S＝(13796*3.84+6000*1.5)*10/1000/648=0.91KN/m2 ΣP1= P竹+ P方木+ P门架+ P钢管=0.12+0.36+2.81+0.91=4.2KN/m2
注：V木为每平方米方木体积，r木为方木容重，G门为门架总重，G钢管为钢管扣件重量。
（3）P3------施工人员及设备荷载：
2
计算模板及方木时：P3＝1.5 KN/m2 （4）P4------振捣混凝土时产生的荷载： P4＝2.0KN/m2
注：P3，P4取值依据上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DG/TJ08－016－2004，J10374－2004
（5）风荷载计算
本工程门式支架最大高度18m左右，作用于支架的水平荷载按 ωK=0.7*μz*μS*ωO计算。
式中基本风压ωO----按上海地区，地面粗糙系数B时，取ωO=0.55KN/m2 风压高度变化系数μz----按建筑结构荷载规范，18m高度时取μz=1.25 风荷载体型系数μS----参照JGJ128-2000条文说明算例，挡风系数取φ＝1.2AN/AW,其中An为挡风面积；AW为迎风面积。查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001附录A，表A－3，取1.8m双排φ＝0.1161
μS=1.3*φ=1.3*0.1161=0.151
故ωK=0.7*1.25*0.151*0.55=0.0727KN/m2 风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：
MK=0.85*1.4*ωK*H2*b/10=0.85*1.4*0.0727*182*1/10=2.803KN/M 8.2.3匝道箱梁跨中部分单榀门架承载力计算：
根据《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》表3.4.2模板支架设计计算的荷载组合，计算模板及支架时，荷载总量为：
N＝1.2ΣNGK+1.4ΣNQK
其中ΣNGK为模板支撑系统永久荷载标准值产生的轴向力总和； ΣNQK为模板支撑系统可变荷载标准值产生的轴向力总和。 所以Q总＝N/S=1.2ΣNGK/S+1.4ΣNQK/S=1.2ΣPG＋1.4ΣPQ Q总＝1.2*(16.4+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=29.6KN/m2 N＝Q总×（la＋C）×lb＝29.6×（1＋1）×0.9=53.3KN
其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为负荷范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为[N]=75KN。
则N＝53.3KN＜[N]＝75KN 所以跨中门架布置形式符合要求。 8.2.4匝道箱梁端横梁部分门架承载力计算
图中阴影部分为端横梁（不含翼板部分）的截面积
端横梁截面积（不含翼板部分）为9.0m2，中横梁的宽度为1.5m，边横梁的宽度为1m。
端横梁的荷载(不含翼板部分)＝9.0*26/8.0=29.3 KN/m2 Q总＝N/S=1.2ΣNGK/S+1.4ΣNQK/S=1.2ΣPG＋1.4ΣPQ Q总＝1.2*(29.3+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=45.1KN/m2 端梁部分单榀门架受力计算
N＝Q总×（la＋C）×lb＝45.1×（0.5＋0.7）×0.6=32.47KN
其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为受力范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为[N]=75KN。
则N＝32.47KN＜[N]＝75KN 所以端梁门架布置形式符合要求。 8.2.5匝道箱梁渐变段部分门架承载力计算
图中阴影部分为渐变段（不含翼板部分）的最大截面积
本联跨箱梁中横梁两侧各6.5m范围以及边横梁两侧各有5m范围的渐变段，
该段底板厚度从400mm向200mm过渡，腹板厚度从520mm向350mm过渡，该段范围内荷载考虑最不利的条件，即腹板厚度为520mm，底板厚度为400mm。
该段截面积为4.5m2，该段平均荷载＝4.5*26/7=16.7 KN/m2 Q总＝N/S=1.2ΣNGK/S+1.4ΣNQK/S=1.2ΣPG＋1.4ΣPQ Q总＝1.2*(16.7+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=30.0KN/m2 渐变段部分单榀门架受力计算
N＝Q总×（la＋C）×lb＝30.0×（1＋（0.7＋1）/2）×0.9=50.0KN 其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为受力范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为[N]=75KN。
则N＝50.0KN＜[N]＝75KN
所以渐变段门架布置形式符合要求。 8.2.6匝道箱梁翼板部分门架承载力计算
由于济阳路立交匝道部分的翼板尺寸均相同，且均为实行部分，故对翼板部分的承载力计算，只需考虑跨中部分门架纵向间距大的部分作为最不利的条件进行验算，翼板段采用交叉拉杆横向间距2×0.9m的门架。
图中阴影部分即为翼板部分，单边翼板的截面积为0.61m2,弧长2.09m 翼板的荷载＝0.61×26/2.09=7.6KN/m2
Q总＝N/S=1.2ΣNGK/S+1.4ΣNQK/S=1.2ΣPG＋1.4ΣPQ Q总＝1.2*(7.6+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=19.1KN/m 翼板部分单榀门架受力计算
N＝Q总×（la＋C）×lb＝19.1×（1＋1）×0.9=34.4KN
其中la为门架的两立杆的纵向间距，lb为拉杆的横向间距，C为受力范围根据厂家产品介绍以及产品检测报告，HR新型可调重型门式脚手架允许载量为[N]=75KN。
2
则N＝34.4KN＜[N]＝75KN
所以翼板段门架布置形式符合要求。 8.2.7匝道箱梁模板木方验算
8.2.7.1跨中部分 荷载总量Q总＝30.5 KN/m2 （1）底模验算
A、底模模板应力验算： 板上荷载为：
q＝Q总×la＝30.5×1.22=37.2KN/m
跨中弯矩：M1/2=qL2/10=37.2×0.22/10=0.149KN.m
模板净截面抵抗矩：W＝bh2/6=1.22×0.0122/6=2.928×10－5m3 弯曲应力：σ＝M1/2/ W=0.149/2.928×10－5m3＝5.1Mpa 竹胶板静曲强度为：12Mpa 所以跨中部分底模应力满足要求。 B、底模挠度验算
竹胶板惯性矩：I竹＝bh3/12=1.22×0.0123/12=1.757×10－7m4
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×37.2×0.24/(384×9×106×1.757×10－7) ＝4.9×10－4m＜[f]＝L/400=0.2/400=5×10－4m
其中E为竹胶板的弹性模量＝9×106 所以挠度满足要求
（2）箱梁跨中底模下纵向10cm×10cm方木受力验算
A、10×10方木应力验算
每延米纵桥向10cm×10cm方木上荷载为： q＝Q总×L＝29.6×0.25=7.4KN/m 箱梁跨中10cm×10cm方木的跨径为1m，
方木跨中弯矩：M1/2=qL2/10=7.4×12/10=0.74KN.m
考虑到目前市场上实际到现场的10cm×10cm基本上为9cm×9cm左右，验算时按照实际情况9cm×9cm方木验算。
方木净截面抵抗矩：W＝bh2/6=0.09×0.092/6=1.215×10－4m3
弯曲应力：σ＝M1/2/ W=0.74/1.215×10－4m3＝6.1Mpa＜[σ]=12 Mpa
所以跨中部分纵向10×10方木满足应力要求
B、10cm×10cm方木挠度验算
考虑到目前市场上实际到现场的10cm×10cm基本上为9cm×9cm左右，验算时按照实际情况9cm×9cm方木验算。
方木惯性矩：I＝bh3/12=0.09×0.093/12=5.47×10－6m4
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×7.4×14/(384×9×106×5.47×10－6) ＝1.9×10－3m＜[f]＝L/400=1/400=2.5×10－3m
其中E为方木的弹性模量＝9×106 所以方木挠度满足要求。
8.2.7.2端梁部分 （1）端梁底模验算 A、底模模板应力验算： 板上荷载为：
q＝Q总×la＝45.1×1.22=55.02KN/m
跨中弯矩：M1/2=qL2/10=55.02×0.152/10=0.124KN.m
模板净截面抵抗矩：W＝bh2/6=1.22×0.0122/6=2.928×10－5m3 弯曲应力：σ＝M1/2/ W=0.124/2.928×10－5m3=4235kpa＝4.24Mpa 竹胶板静曲强度为：12Mpa 所以端梁部分底模应力满足要求。 B、端梁底模挠度验算
竹胶板惯性矩：I竹＝bh3/12=1.22×0.0153/12=3.431×10－7m4
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×55.0×0.124/(384×9×106×3.431×10－7) ＝4.8×10m＜[f]＝L/400=0.15/400=3.75×10m
其中E为竹胶板的弹性模量＝9×106 所以底模挠度满足要求
（2）箱梁端梁底模下纵向10cm×10cm方木受力验算
A、7.5cm×15cm方木应力验算
每延米纵桥向10cm×10cm方木上荷载为：
－5
－4
q＝Q总×L＝45.1×0.2=9.0KN/m
箱梁端梁10cm×10cm方木的跨径为0.5m，
木方跨中弯矩：M1/2=qL2/10=9.0×0.52/10=0.23KN.m
考虑到目前市场上实际到现场的10cm×10cm基本上为9cm×9cm左右，验算时按照实际情况9cm×9cm方木验算。
方木惯性矩：W＝bh2/6=0.09×0.092/6=1.215×10－4m4
弯曲应力：σ＝M1/2/ W=0.23/1.215×10－4m3＝1.9Mpa＜[σ]=12 Mpa
所以端梁部分纵向10cm×10cm方木满足应力要求
B、10cm×10cm方木挠度验算
考虑到目前市场上实际到现场的10cm×10cm基本上为9cm×9cm左右，验算时按照实际情况9cm×9cm方木验算。
方木惯性矩：I＝bh3/12=0.09×0.093/12=5.467×10－6m4
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×9.0×0.54/(384×9×106×5.467×10－6) ＝1.5×10－4m＜[f]＝L/400=0.2/400=5×10－4m
其中E为方木的弹性模量＝9×106 所以端梁部分方木挠度满足要求。
8.2.7.3渐变段部分
由于渐变段的模板以及方木布置与端梁部分相当相似，且端梁部分的验算表明有相当大的安全系数，故渐变段不再展开计算。
8.2.7.4翼板部分
跨中荷载总量Q总＝19.1 KN/m2，翼板部分木方中到中间距30cm。 （1）底模验算
A、底模模板应力验算： 板上荷载为：
q＝Q总×la＝19.1×1=19.1KN/m
跨中弯矩：M1/2=qL2/10=19.1×0.22/10=0.0764KN.m 模板净截面抵抗矩：W＝bh2/6=1×0.0122/6=2.4×10－5m3 弯曲应力：σ＝M1/2/ W=0.0764/2.4×10－5m3＝3.18Mpa 竹胶板静曲强度为：12Mpa
所以跨中部分翼板应力满足要求。 B、底模挠度验算
竹胶板惯性矩：I竹＝bh3/12=1×0.0123/12=1.44×10－7m4
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×19.1×0.24/(384×9×106×1.44×10－7) ＝3.1×10－4m＜[f]＝L/400=0.3/400=7.5×10－4m
其中E为竹胶板的弹性模量＝9×106 所以跨中部分翼板挠度满足要求
（2）箱梁跨中翼板底模下纵向10cm×10cm方木受力验算
A、10cm×10cm方木应力验算
每延米纵桥向10cm×10cm方木上荷载为：
q＝Q总×L＝19.1×0.3=5.73KN/m 箱梁跨中10cm×10cm方木的跨径为1m
跨中弯矩：M1/2=qL2/10=5.73×12/10=0.573KN.m
考虑到目前市场上实际到现场的10cm×10cm基本上为9cm×9cm左右，验算时按照实际情况9cm×9cm方木验算。
模板净截面抵抗矩：W＝bh2/6=0.09×0.092/6=1.215×10－4m3
弯曲应力：σ＝M1/2/ W=0.573/1.215×10－4m3＝4.72Mpa＜[σ]=12 Mpa
所以翼板跨中部分纵向10cm×10cm方木应力满足要求。
B、10cm×10cm方木挠度验算
考虑到目前市场上实际到现场的10cm×10cm基本上为9cm×9cm左右，验算时按照实际情况9cm×9cm方木验算。
方木惯性矩：I＝bh3/12=0.09×0.093/12=5.467×10－6m4
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×5.73×14/(384×9×106×5.467×10－6) ＝1.5×10m＜[f]＝1/400=1/400=2.5×10m
E为方木的弹性模量＝9×106
所以翼板部分方木挠度满足要求。
8.2.8匝道箱梁弧形钢管验算 8.2.8.1跨中部分弧形钢管验算 A、跨中弧形钢管应力验算
－3
－3
由上图所示，①的截面积均为0.18×2＝0.36m2,②的截面积为0.126+0.228=0.354 m2,③的截面积0.74m2
所以本箱梁门架在箱梁跨中部分只需验算③的应力。 荷载总量Q总＝0.74×26/0.9=21.4KN/m2
钢管上荷载为： q＝Q总×la＝21.4×1=21.4KN/m L=0.9-0.15＝0.75m 2钢根管净截面抵抗矩：W＝2×5.08×10－6，考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数
弯曲应力：σ＝ql2/ 8W=21.4×7502/(8×0.9×2×5.08×103)＝164.5Mpa 钢管的极限弯曲应力[σ]=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力＝0.85×205＝174.3 Mpa
σ＝164.5 Mpa＜[σ]= 174.3 Mpa 所以跨中2根弧形钢管应力满足要求。 B、跨中弧形钢管挠度验算
2根钢管惯性矩：I＝2×12.19×104mm4 考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数， 钢管E＝2.06×105
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×21.4×7504/(384×0.9×2×12.19×104×2.06×105)＝1.95mm＜ [f]＝900/400=2.25mm
所以2根弧形钢管跨中部分挠度满足要求 8.2.8.2端梁部分弧形钢管验算 A、端梁弧形钢管应力验算
荷载总量Q总＝45.1 KN/m2
钢管上荷载为： q＝Q总×la＝45.1×0.5=22.6KN/m L=0.6-0.15＝0.45m
钢管净截面抵抗矩：W＝5.08×10－6考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数
弯曲应力：σ＝ql2/ 8W=22.6×4502/(8×0.9×5.08×103)＝125.2Mpa
钢管的极限弯曲应力[σ]=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力＝0.85×205＝174.3 Mpa
所以σ=125.2Mpa＜[σ]= 174.3 Mpa,跨中弧形钢管应力满足要求。 B、端梁弧形钢管挠度验算
钢管惯性矩：I＝12.19×104mm4 考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数， 钢管E＝2.06×105
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×22.6×4504/(384×0.9×12.19×104×2.06×105)＝0.53mm＜[f]＝L/400=600/400=1.5mm
所以弧形钢管端梁部分挠度满足要求
8.2.8.3箱梁渐变段部分弧形钢管验算
由上图所示，①的截面积为0.54m2,②的截面积为0.365+0.127=0.49 m2,③的截面积0.89m2,
渐变段需对③截面进行钢管应力验算 （1）③截面验算
A、渐变段③截面弧形钢管应力验算
荷载总量Q总＝0.89×26/0.9=25.7 KN/m2
钢管上荷载为： q＝Q总×la＝25.7×(1+0.7)=21.8KN/m 计算跨径L=0.9-0.15＝0.75m
2根钢管净截面抵抗矩：W＝2×5.08×10－6考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数，
弯曲应力：σ＝ql2/ 8W=21.8×7502/(8×0.9×2×5.08×103)＝167.6Mpa 钢管的极限弯曲应力[σ]=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力＝0.85×205＝174.3 Mpa
所以σ=167.6Mpa＜[σ]= 174.3 Mpa,跨中弧形钢管应力满足要求。 B、渐变段弧形钢管挠度验算
2根钢管惯性矩：I＝2×12.19×104mm4 考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数，钢管E＝2.06×105
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×21.8×5004/(384×0.9×2×12.19×104×2.06×105)＝0.39mm＜[f]＝900/400=2.25mm
所以弧形钢管渐变段部分挠度满足要求
8.2.8.4箱梁翼板部分弧形钢管验算 A、跨中部分翼板弧形钢管应力验算 荷载总量Q总＝19.1 KN/m2
钢管上荷载为： q＝Q总×la＝19.1×1=19.1KN/m L=0.9-0.15＝0.75m 2根钢管净截面抵抗矩：W＝2×5.08×10－6考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数
弯曲应力：σ＝ql2/ 8W=19.1×7502/(8×0.9×2×5.08×103)＝146.9Mpa 钢管的极限弯曲应力[σ]=205 Mpa,考虑到钢管的折旧系数，极限弯曲应力＝0.85×205＝174.3 Mpa，
所以σ=146.9Mpa＜[σ]= 174.3 Mpa,跨中段翼板弧形钢管应力满足要求。 B、跨中部分翼板弧形钢管挠度验算
2根钢管惯性矩： I＝2×12.19×104mm4考虑到目前市场上的钢管臂厚普遍只有3.2mm左右，故对钢管乘以0.9的系数 钢管E＝2.06×105
挠度：f＝5ql4/(384EI)＝5×19.1×7504/(384×0.9×2×12.19×104×2.06×105)＝1.74mm＜[f]＝900/400=2.25mm
所以弧形钢管跨中翼板部分挠度满足要求
8.3门架支撑系统的整体稳定性计算 8.3.1 跨中以及渐变段部分
（1）不考虑风荷载
钢管脚手管特性：A=2A1=2*428=856mm2； i=√I/A1=√16.8*104/428=19.8mm λ=Kh0/i=1.13*1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53
N/ (φA)＝[29.6×0.9×1] ×103/（0.53×856）＝58.72Mpa （2）、考虑风荷载 MW＝0.85×1.4 WKLah2/10＝2.803KN·m。（WK＝0.0727KN,La＝1m，h＝1.9m）， I＝16.8*104 mm4得W＝2I/h＝2×16.8*104/1.9＝17.68*104 mm3 可得MW/W＝2.803*106/（17.68×104）＝15.85Mpa。 N/(φA)＋MW/W＝58.72＋15.85＝74.6 Mpa N/ (φA)＝ [45.1×0.6×(0.5+0.7)/2]×103/（0.53×856）＝35.78Mpa MW＝0.85×1.4 WKLah2/10＝1.68KN·m。（WK＝0.0727KN,La＝0.6m，h＝18m）， MW/W＝1.68×106/（17.68*104）＝9.50Mpa。 N/(φA)＋MW/W＝35.78＋9.50＝45.28Mpa 每榀门架的自重为：78.5×8.56×10－4×18＝1.21KN。 Mr＝1.21×17×9.6＝197.5KN·m。 M0=0.85*1.4*ωK*H2*b/10=0.85*1.4*0.0727*182*1/10=2.803KN.M 所以Mr > M0，系统平衡。 8.5过路门洞计算 济阳路立交东侧匝道施工过程中，结合济阳路交通组织以及内部施工范围内的施工需要，根据进度节点要求，需要搭设过路门洞，由于搭设的位置在靠近济阳路人行道边上，基本上满足过路行人的通行需要，故过路门洞的设置宽度为3.6m人行道，过路门洞的设置尽量避开端横梁以及渐变段，门洞基础为两侧各 浇筑一条宽度1.2m，长度10m，高度0.5m的导梁，门架居中放置在导梁上，导梁上布置两层门架，门架布置按照端横梁位置标准搭设，上层门架上放置上托架，单侧门架两个托架上横桥向各布置9.6m长14b#槽钢，纵桥向布置36b槽钢，间距60cm，14b＃槽钢与36b槽钢采用焊接连接。36b槽钢上纵向（3.6m＋1.2×2）布置4榀门架，其中2榀与导梁上的两榀门架垂线重叠，另两榀门架与门架门架纵向间距50cm，横向间距60cm，所有门洞上的门架必须纵横向用钢管与整体箱梁门架连接，增加其整体稳定性。门洞具体布置详见附图。 由于门洞槽钢以上的门架布置已经比正常的跨中门架布置形式纵横向间距都已经缩小，故不再验算，这里只验算纵桥向布置的36b槽钢和横桥向的14b#槽钢，以及导梁上的门架承载力。 8.5.1 导梁上门架的承载力验算 导梁上的门架的承载的箱梁面积＝2＋3.6＋1＝6.6m 跨中部分的荷载总量荷载总量Q总＝29.6 KN/m2 考虑到槽钢的自重，乘以一定的安全系数，荷载总量Q总＝1.1×29.6 ＝32.6KN/m2 导梁上共有(9.6/0.6+1)×2＝34榀门架，每榀门架的[N]＝75KN，故能承载的荷载＝75×34＝2550KN 目前有的承载总量＝6.6×9.4×32.6=2022KN<2550KN 所以门架的承载力满足要求。 8.5.2门架上的14＃槽钢验算 A、应力验算 由于门洞上的荷载总量＝2022KN，分摊至四根14b＃槽钢上，故每根槽钢的承载力＝2022/4=505.5KN,槽钢上的荷载 q＝505.5/9.6=52.6KN/m 跨中弯矩：M1/2=qL/10=52.6×0.6/10＝1.89KN.m 14b＃槽钢净截面抵抗矩：W＝87.1cm3＝8.71×10－5m3 弯曲应力：σ＝M1/2/ W=1.89/8.71×10－5＝21699KPa＝21.70MPa<[σ]＝205 MPa 所以14b＃槽钢应力满足要求 B、挠度验算 14b＃槽钢惯性矩：I＝609.4×104 m4 2 2 钢材的弹性模量：E＝2.1×105 MPa 挠度f＝5ql4/(384EI)＝5×52.6×6004/(384×2.1×105×609.4×104) ＝0.07mm＜[f]＝600/400=600/400=1.5mm 所以14b＃槽钢挠度满足要求。 8.5.3门架上的36b＃槽钢验算 A、36b＃槽钢应力验算 由于门洞上的荷载总量＝2022KN，分摊至（9.6/0.6＋1）＝17根36b＃槽钢上，每根槽钢的承载力＝2022/17=118.94KN q＝118.94/3.6=33.04KN/m 跨中弯矩：M1/2=qL2/10=52.6×3.62/10＝68.17KN.m 36b＃槽钢净截面抵抗矩：W＝702.9cm3＝7.03×10－4m3 弯曲应力：σ＝M1/2/ W=68.17/7.03×10－4＝96790KPa＝96.79MPa<[σ]＝205 MPa 所以36b＃槽钢应力满足要求 B、挠度验算 36b＃槽钢惯性矩：I＝12651.8×10－8 m4 钢材的弹性模量：E＝2.1×105 MPa 挠度f＝5ql4/(384EI)＝5×33.04×3.64/(384×2.1×105×12651.8×10-8) ＝2.7×10－6mm＜[f]＝3600/400=9mm 所以36b＃槽钢挠度满足要求。 8.6门架满载预压方案 8.6.1箱梁满堂支架满载预压试验的目的 为了保证箱梁在浇注落架后，满足设计要求，符合施工规范。同时检验支架搭设的整体稳定性和验证支架及支架基础的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁混凝土因支架不均匀沉降而出现裂缝，确保施工期间的结构安全。 对于预压加载的方式，国内桥梁建设中已有相当成熟的经验，主要有流体加载和固体加载两大类，结合本公司以往经验及本工程最早施工且具有代表性的NEK24～NEK26一联3孔中的中孔进行箱梁满堂支架做预压试验，其它联跨若需预压的，只需改变加载荷载量即可，其余方法与本方案一致。预压试验方法如下： 8.6.1预压前支架顶标高设置 为防止预压后，由于支架的变形等原因，需对支架进行较大的调整，给施工带来较大的麻烦，因此在预压前，需对支架顶标高进行设置，预加理论预拱度，以减少不必要的麻烦。预压前支架顶标高＝设计标高＋理论预拱度。理论预拱度计算如下： 支架弹性压缩δ支＝σL/E＝37×27/2.06×105=4.8mm 支架基础非弹性沉降：δ支＝3mm 支架非弹性压缩：δ支非＝5mm 理论预拱度H预＝H设＋δ支＋δ支＋δ支非＝0＋4.8+3+5=12.8mm 8.6.2支架验收 支架搭设好后，根据相关规范的要求进行支架验收，确保支架与支架之间、支架与方木之间、方木与钢管之间、方木与模板之间等各相邻面接触紧密，无明显缝隙。 8.6.3布置测量标高点 在底模上布置测量标高点，测点布置位置：顺桥向布置5处，为支点、1/4、1/2，1/4、支点每一处横断面方向布置5点，共布置测量标高点25点。 8.6.4满载预压 A、荷载计算 根据《重型门架施工方案》，支点部位的荷载为45.1KN/m2 即支点3m宽的范围内需堆载＝45.1×8×3=1082.4KN，即108吨 1/4、部位的荷载均为30.0 KN/m2 即端梁至渐变段的13m的堆载＝30.0×13=390KN，即39吨 1/2部位的荷载均为29.6 KN/m2 即渐变段至1/2部位11m范围内堆载＝29.6×11=325.6KN，即33吨 翼板部分的荷载均为19.1 KN/m2 即两侧翼板1.8×27范围内的堆载＝1.8×27×19.1×2＝1856.5，即每侧186吨。 根据箱梁施工图纸，所有压载按照荷载总重的1.1倍实施 本次预压总计压重＝（108＋39＋33＋186）×1.1＝403吨 B、预压荷载材料 预压荷载采用砂袋和成捆钢筋以及门架代替预压荷载。砂袋应逐袋称量，重量宜控制在50KG左右，要设专人称量，专人记录，称量好的砂袋一旦到位就必须采用防水措施，要准备好防雨布，成捆钢筋和门架要根据现场情况，逐根清点，累加。加载时用汽车吊提升到箱梁上部。 C、分级加载 通常加载宜分4级进行，即25％、50％、75％、100％的加载总量，加载时宜根据施工浇注顺序确定分级加载重量，加载的顺序应尽量接近于浇筑混凝土的顺序，不可随意堆放。每级加载后，每1小时后测量各阶段的支架沉陷量，全部加载完成后，沉降48小时后再观测一次，以每天预压的沉降量小于1mm时停止。将各阶段各测点高程记入表格中，并算出相应变形量。 D、分级卸载 卸载顺序与加载顺序相反，每次卸载后都要观测一次，将各阶段各测点高程记入表格中，并算出相应变形值。 8.6.5测量方法 测量仪器主要高精度水准仪观测，测量步骤如下： A、布置测量点，找强度较好直顺的细铁丝系2KG垂砣挂在观测点上，在铅垂丝上做好观测标记。地下设测站，对铅垂丝上标记标高测量，测出各点的初始标高值并记录入表格，试验过程中注意对测点及铅垂丝的保护，必要时专人看护。 B、分级加（卸）载时，统一指挥，配备专门的荷载记录统计员，对各阶段各测点都要测量一次并有专人复测，测出各点的标高值，计算各测点的变形值，将各数值记入表格中。 C、整理上述各标高值，计算各测点的变形值，编制变形量成果表。后附详表《各阶段各测点的实际高程及各测点变形量成果表》 D、观测注意事项 a）采用相同的观测路线和观测方法； b）使用同一仪器和设备 c）固定观测人员：曾波、陈志祥 d）观测的各项记录，必须注明观测时气象情况及荷载变形； e）当对变形成果发生怀疑时，应随时进行检核； f）观测前对所使用的仪器和设备应进行检查校正，并作出详细记录。 8.6.6观测数据的处理 通过观测各测量标高点在加（卸）载不同阶段时的标高值，算出支架在各阶段相应的变形数据，将各标高值及变形数据整理并记入变形量成果表中。根据各阶段变形数据及荷载情况，绘制荷载、变形量曲线图，按此图推算各部位的支架变形值。 8.6.7设置施工预拱度 根据支架变形值及设计预拱度设置施工预拱度，按两次抛物线变化计算各点的预拱度，即：距支点X的预拱度值δX＝δ支X（L－X）/L2，施工预拱度为支架变形值。 8.6.8上报审批 试验完成后，及时编制《现场测试报告》及相关技术资料，报项目技术负责人审批，并及时报监理审查，同意后方可进行下道工艺的施工。提交的《现场测试报告》具有下述资料： A、施工预拱度的设置说明及最后成果；； B、《观测点位置示意图》； C、《各阶段各测点的实际标高及其变形值的变形量成果表》； δ(mm)D、《荷载、变形量曲线图》； E、预压试验现场照片等； 注： 画三条变形量曲线，分别为支点处、1/2处和1/4处。P(吨)9质量保证体系 9.1门架支撑体系质量控制措施 荷载、变形量曲线图应对进入现场的门架、钢管、扣件等配件进行验收，门架、钢管应符合现行 《碳素结构钢》（GB700）中Q235A钢的标准，扣件应符合现行《钢管脚手架扣件》（JGJ22）标准，并有质量合格证、质检报告、准用证等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚误差为－0.5mm，不得使用不合格的产品。 门架、钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面有防锈处理。扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷，并有防锈处理。经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。 支架搭设前应对现场施工人员进行施工方案交底，地基处理必须按施工方案的要求进行施工。 模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置，先在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平连接杆用扣件连接成第一层支撑架体。 剪刀撑设置角度在45～60度之间，长度在4～5m之间。 模板支撑系统的形式、搭设程序应严格按施工方案执行，一联箱梁中严禁采用两种不同形式的支撑系统。 9.2模板质量控制措施 模板体系制作时，必须严格按设计图纸及木工翻样图要求进行加工，运至现场后，必须加强验收环节，进行预拼装工序以确保模板就位前的平整度和刚度，所有的定型模板都必须分区域进行分别编号，加以区别，更有利于模板的安拆工作快迅、便捷地进行。 模板在人力可以搬运的条件下尽可能的大，减少模板拼缝。 阴阳角使用按照设计阴阳角圆弧半径加工的定型钢模板。 模板的接缝处加垫密封条，保证拼缝严密，浇砼过程中不会漏浆。 9.3砼工程质量控制措施 结构砼施工时，一方面加强对砼搅拌台的原材料质量监控、计量校验及试验级配方面的评审、管理，同时在砼浇捣过程加强砼质量的监控，严禁向砼内任意掺水，必须由搅拌台试验室严格按气候条件、原材料含水量情况合理正确调整级配，以最适宜的施工参数，满足施工现场需要。 加强对砼坍落度及试块抽检管理，在现场设立标准养护室，在标准条件下养护，做好试块的及时送检，确保砼软件资料反映准确、及时。 现场砼浇捣，必须严格监控砼振捣质量及砼的收头质量，确保砼结构的施工质量。 砼浇捣时，按气候条件及时做好恰当的养护措施，确保施工质量；施工现场必须加强材料和 为保证结构砼的外观质量，对每次拆除后应及时清理。 结构砼浇捣时，必须随时掌握天气的变化和气象预报，准备好足够的防雨材料。 9.4支架模板质量控制 A、门式脚手架垂直与水平度允许偏差 项 目 垂直度 水平度 每步架 脚手架整体 一跨距内水平架两端高差 脚手架整体 偏差 h/1000及±2.0 H/600及±50 ±l/600及±3.0 ±L/600±50 注：h---步距；H---脚手架；l---跨距；L---脚手架长度 B、箱梁模板质量控制 项目 相邻两板表面高低差 表面平整度 模内尺寸 轴线位移 支撑面高程 允许偏差（mm） 2 3 +3，-8 8 +2，-5 点数 4 4 3 2 1 检验方法 用尺量 用2m直尺检验 用尺量，长宽高各1点 全站仪测量，纵横向各1点 用水准仪测量 注：表中H为构筑物高度，（mm） 10安全保证体系 10.1门架安全技术要求 （1）门架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考 核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。门架搭设过程中，架子工必须戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。施工前必须做好分级安全交底。 （2）门架支架搭设完成后必须按门架支架的验收标准组织有关人员进行验收，全部合格后并办妥验收程序以后方可使用，每天在使用门架支架之前和下班以后必须由专人对门架进行例行保养和检查，隔一定的时间和恶劣天气前后作检查，所有检查保养要作好书面记录，混凝土浇注前应对支架进行三级验收，必须经项目部、公司有关部门、监理工程师联合验收合格后，方可进行下一道工序的施工。 （3）支架上严禁堆荷超载钢筋、模板。外挑堆货平台、向室内卸货的溜槽等均不许支撑在脚手架上或连接，绝对禁止振动设备与支架联系。 （4）在特殊气候条件下搭设和拆除脚手架，要有切实可靠的安全保证措施，雨雾天使用脚手架必须要有防滑措施。 （4）参加搭设和拆除门式支架的施工人员必须持证上岗，对从事支架工作的施工人员要经常进行安全教育，并在施工前对其进行技术安全交底。 （5）模板支撑系统的搭设区域应设置安全警戒线。 （6）箱梁支架搭设前对搭设人员进行方案、安全交底，搭设时带好安全带，安全带要生根，下雨天不能搭设支架。 （7）一联箱梁支架四个角要有接地防雷击措施。 （8） 模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。 （9）模板支撑系统的拆除必须等到箱梁预应力张拉结束后才能进行，拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。 （10）3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛郑，应设专人传递至地面，并按规格分类堆放。 （11）模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专人操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。 （12）在箱梁平台两侧装安全防护网，外立杆间距1.8m，立杆高出箱梁1.5m。 在箱梁南侧，距离箱梁边缘投影线0.5m处，用彩钢板围护，南侧和北侧箱梁平台分别在机动车道上和非机动车道上，从平台外边缘拉安全网到箱梁支架边，以保证行车和工人的安全，在过路处箱梁支架全部用安全网拦住，做好高空防坠措施。 （13）过路的箱梁支架方案中，通道排架下的基础采取预埋钢筋与大地进行锚固，在基础端头用红白漆做交通警示标志，在交通口设置安全警示标志，在门洞内做好灯光照明设施的布置。 （14）六级及六级以上的大风和雨、雾天应停止支架的搭设、拆除及施工作业。 （15）由于施工区域空间较小，箱梁扶梯采用一字型，扶梯宽度1.0m，坡度1：2，水平每隔8m设置一个平台，扶梯两侧及平台外围均应设置栏杆和挡脚板，并用安全网围护。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度20cm，扶梯立杆纵横向间距均为1.0m，步距1.8m，按规范要求设置相应的剪刀撑，扶梯采用踏步式，垂直高度34cm，水平距离25cm，用夹板铺设，铁丝绑牢。楼梯布置见附图 （16）门架根部和顶部均采用可调上托。其中底座螺杆伸出长度不得超过20cm，顶托螺杆伸出长度不宜超过30cm。并且螺杆伸出长度不得大于总长的1/3。底层组架要控制水平框架的纵向直线度、直角度及不平度。纵向直线度＜1/200L，直角＜3.50，横杆间水平度＜1/400L。底层框架在内外立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上，门架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的1/500。 （17）按规范要求挂好安全网，特别注意防护围栏，施工平台兜底、上落梯四周等部位的安全网布置。 10.2模板施工安全技术措施 （1）支架立杆下的地基必须进行加固处理，防止支架沉降。 （2）支模、拆模时不得使用腐烂、裂、暗伤的木质或铁木脚手扳，亦不得使用2〃×4〃木条或板当作立人板。 （3）拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。 （4）离地2m 以上撑、拆模板时，不能用斜撑与平撑代替作为扶梯上下，以防撑头脱落，断裂跌下伤人，在拆除较重模板时，应先把模板扒开，系好绳索， 轻拆轻放，防止拆下的模板冲断脚手板。拆模时严禁乱抛模板。 （5）高空作业时材料对方应稳妥、可靠，使用时工具随时装入袋内，防止坠落伤人，严禁向高空操作人员抛送工具、对象。 （6）使用的榔头、斧头等工具、木柄要装牢，操作时手要握紧，以防工具脱柄或脱手伤人。 10.3施工用电安全技术措施 （1）配电箱的电缆线应有套管， 电线进出不混乱。大容量电箱上进线加滴水弯。 （2）照明导线应用绝缘子固定。严禁使用花线或塑料胶质线。 导线不得随地拖拉或绑在脚手架上。照明灯具的金属外壳必须接地或接零。单相回路内的照明开关箱必须装设漏电保护器。 （3）施工现场临时用电的电源箱应合理布置，电源电缆线敷设安全可靠，为防止电缆损坏，应架空敷设，当需在路口、门口的地面敷设时，必须加防护钢套管。配电箱设置应安全醒目、使用方便，并且采取特别标识和保护措施。 （4）电箱内开关电器必须完整无损， 接线正确。各类接触装置灵敏可靠，绝缘良好。无积灰、杂物， 箱体不得歪斜。电箱内应设置漏电保护器， 选用合理的额定漏电动作电流进行分级配合。配电箱应设总熔丝、分熔丝、分开关。零排地排齐全。 动力和照明分别设置。 （5）配电箱的开关电器应与配电线或开关箱一一对应配合，作分路设置 ，以确保专路专控; 总开关电器与分路开关电器的额定值、动作整定值相适应。熔丝应和用电设备的实际负荷相匹配。 （6）接地体可用角钢、圆钢或钢管， 但不得用螺纹钢，一组2根接地体之间间距不小于2.5mm，入土深度不小于2m，接地电阻应符合规定。 （7）电焊机有可靠的防雨措施。一、二次线(电源、龙头)接线处应有齐全的防护罩，二次线应使用线鼻子。电焊机外壳应有良好的接地或接零保护。 （8）所有施工用的电气设备，应定期进行检查，发现问题及时整修或调换，电气设备使用完毕后，一定要关掉电源。 （9）电器操作人员必须受过培训及考试合格的专业人员进行接电操作和维修。 （10）施工机具应设专用电源开关，并应设箱加锁，严禁用一个开关同时启动二台电气设备。 （11）熔丝（片）应根据设备或线路总容量确定，不得随意变更，严禁用其它金属丝代替熔丝。 （12）严禁将电线芯线直接插入插座或将芯线挂在电源开关上。 10.4起重吊装 （1）大型吊装工程，在编制的施工组织设计中，制定安全技术措施，并向参加施工作业人员进行安全技术交底。 （2）吊装作业应指派专人统一指挥，参加吊装的起重工要掌握作业的安全要求，其它人员要有明确分工。 （3）吊装作业前严格检查起重设备各部件的可靠性和安全性，并进行试吊。 （4）各种起重机具不得超负荷使用。钢丝绳的安全系数，不小于下表要求，地锚要牢固，缆风绳不得帮扎在电杆或其他不稳定的物件上。作业中遇有停电或其他特殊情况，将重物落至地面，不得悬在空中。 用途 缆风绳 支撑动臂用 卷扬机用 安全系数 3.5 4 5 用途 吊挂和捆绑用 千斤绳用 缆索承重用 安全系数 6 8－10 3．75 （5）轮胎式起重机和履带式起重机 作业地面应坚实平整，支脚必须支垫牢靠，回转半径内不得有障碍物。两台或多台起重机吊运同一重物时，钢丝绳应保持垂直，各台起重机升降应同步，各台起重机不得超过各自的额定起重能力。 吊起重物时，应先将重物吊离地面10cm左右，停机检查制动器灵敏性和可靠性，以及重物帮扎的牢固程度，确认情况正常后，方可继续工作。作业中不得悬吊重物行走。 起升或降下重物时，速度要均匀、平整、保持机身的稳定，防止重心倾斜，严禁起吊的重物自由下落。 配备必要的灭火器，驾驶室内不得存放易燃品，雨天作业，制动带淋雨打滑时，应停止作业。 10.5高空作业 （1）高处作业必须设有可靠的安全的防护措施，在开放型结构上施工，如高处搭设脚手架等，要设安全防护网。 （2）从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。 （3）高处作业所用的梯子不得缺档和垫高一架梯子不得两人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子应设置围栏。 （4）高处作业与地面联系，应有专人负责，或配有通讯设备。 11应急预案 11.1应急预案组织机构 （1）公司成立生产安全事故应急救援领导小组：组长由公司总经理担任。副组长由公司副总经理、首席安全工程师、总工程师担任。组员由施工管理部经理、安全、设备、材料、质量、党委办公室和工会相关人员组成。领导小组负责制定和修改、完善公司的应急救援预案；实施公司应急救援的预防、准备、响应、恢复的应急管理；规划、布置、检查应急救援的培训、教育和演练工作；组织对死亡和重大事故的应急救援工作；组织或协助相关部门展开事故调查；加强与建设行政主管部门、劳动部门、市国资委、建工集团、公安部门、工会等部门的联系和沟通。领导小组常设机构为公司工程部。 （2）事故应急救援领导小组下设三个工作小组：事故现场抢险小组、事故现场抢险保障小组、事故现场医疗抢险小组。 （3）事故现场抢险小组负责了解、掌握事故情况，制定处理方案，组织指挥实施，并保持同公安、检察院、消防、民防、等部门的联系。抢险小组组长由公司总经理担任，副组长由首席安全工程师担任，组员由公司技术、质量、安全和相关项目经理、项目工程师、项目安全工程师组成。 （4）事故现场抢险保障小组负责实施抢险方案所需物质、设备抢险人员和现场工作人员的后勤保障工作。保障小组组长由公司副总经理担任，副组长由施工管理部经理担任，组员由公司劳动、设备、材料、和相关项目经理、项目副经理组成。 （5）事故现场医疗抢险小组负责布置现场医疗抢救，立即向当地医疗卫生 （120）电话报告，并实施现场的临时救援。医疗抢险小组由公司分管领导、医疗中心主任、相关工程部医务人员组成。 （6）项目部设立 “项目部生产安全事故应急救援预案工作小组”。项目部应急救援预案工作小组名单报工程部应急救援工作小组备案。 11.2项目部处置突发事件、事故应急预案 （1）成立处置突发事件、事故领导小组和工作班子 领导小组负责本项目范围内的应急工作决策，工作小组执行领导小组下达的各项指示，负责本项目所辖范围突发事件、事故处置方案的制定和组织实施。日常联系工作设在项目部安全部。 （2）预防和处置突发事件、事故的原则 要加强对员工“安全第一，预防为主”的宣传增强安全意识，做好防范事故的各项工作措施落实和稳定工作。同时要在职工中学习和宣传有关法律法规，自觉抵制一切危害社会稳定的行为。 （3）要贯彻“谁主管谁负责，分级管理，各分其责”的原则，加强综合治理工作，各级领导在各自范围内，要加强对职工和有关业务的分析，发现问题出现事故，立即上报，并采取果断措施及时处理。 （4）要加强对职工的思想政治工作，党支部、各部门领导要随时掌握职工的思想状态，及时开展工作，对职工的正当要求应主动积极及时反映，帮助解决，对不正确的想法要加强引导，把问题处理在萌芽之中。 （5）如遇突发事件、事故必须及时请示，迅速报告，加强与有关部门的联系，凡涉及闹事及重大闹事苗子，应及时向项目部；领导小组报告或工作班子汇报，工作班子随同主管领导，应尽快弄清事件的原委、性质和发展情况，研究制定对策和措施，防止事态的扩大和蔓延。 11.3处置突发事件、事故的职责分工 （1）经理部负责工程质量、安全生产、文明施工、管线等事故的应急处理。技质、安全、保卫应认真按照预案处理。 （2）凡属一些难以分清原因的事件或带有社会因素影响所生产的事件，由项目部领导小组或工作班子提出，由上级部门出面协调。项目部要根据分工、组织、检查各部门处置好可能发生的突发事件，党小组要紧密配合，共同做好此项 工作。 （3）项目部党政工负责各部门各种工作开展中引起的矛盾和问题。 11.4通讯联络及人员、物资准备 （1）通讯联络、值班室电话线路确保畅通，各部门做好应该的物资准备。 （2）应急力量准备：项目部各管理部门、治安保卫、义务消防队、抢险队由项目部处置突发事件工作领导小组进行调度。 11.5事故的应急救援预案 项目部在施工生产活动中，对可能发生的各类紧急事故，为此加以明确各类事故在发生后所应及时采取的对策及措施、控制和缓减事故所可能产生的影响。 （1）项目部相应成立处置紧急事故预案领导小组和工作小组，负责此项工作。 （2）职责： A、由项目副经理负责制定工伤、应急救援、消防、防汛、防台等应急预案。 B、技术、施工、安全、强相关人员应按应急预案实施。 （3）事故应急处置的范围： A、由于管理的违章引起的安全事故。 B、由于偶然、突发、意外引起的安全事故。 C、不可抗拒的引起安全和环境污染事故。 D、潜在的火灾事故 E、由于施工引起的各类管线事故。 （4）应急救援预案及措施 A、项目部首先组织有关人员抢救伤员及国家财产并保护事故现场。 B、根据人员受伤部位送专科医院，火灾事故立即报告119，水灾、管线等事故立即通知有关部门。 C、根据灾情制定组织人员疏散的预案。 D、项目部根据施工现场的情况，组织有关内容的演习预案，定期检查施工现场的安全设施、设备、机具及消防器材等，发现问题及时整改和复查。 E、发生事故后或演习后，对应急救援预案的市及效果进行评价，修订调整不断改进和提高。 12 附件济阳路立交匝道重型门式支架施工方案专家评审意见及其回复 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容