支架计算书(最终)

一、编制依据

1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。

二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求

采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。模板用厚15mm的优质竹胶合板。腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.

三、计算假定：

a、 翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担； b、 腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。 c、 顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担； d、 支架连接按铰接计算；

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四、现浇箱梁支架、模板验算

0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。

㈠、荷载计算 1、荷载分析

根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2—— 根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件

及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计

算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7—— 支架自重，估算取3.45kPa。 计算每步脚手架自重：NG1＝ht1＋t2

式中：h —— 步距（m）；t1—— 立杆每米重量（kN）； t2—— 纵向横杆单件重量（kN）；按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，总高度为10m，则步数取9步，

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NG1=t1+t2=1.2×0.0384+0.6×4×0.0384=0.138kN q7=9×NG1/A=9×0.138kN/（0.6m×0.6m）=3.45 kN/m2。

由工期安排未进入冬季施工，故此处计算未考虑雪荷载及冬季施工保温设施荷载的影响。

2、荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合 荷载组合 模板结构名称 强度计算 底模及支架系统计算 侧模计算 3、荷载计算

⑴ 箱梁自重——q1计算

根据0#段箱梁结构特点，进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ （4）＋（5） 刚度检算 ⑴＋⑵＋⑺ ⑸

一区砼截面：0.65 m 2

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二区砼截面：4.23m 2 三区砼截面：3.63m 2 新浇混凝土自重：

一区：q1=0.65×26/1.75=9.66KN/ m 2 二区：q1=4.23×26/1.1=100KN/ m 2 三区：q1=3.63×26/2.4=39.3KN/ m 2 ⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

0#段箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=22℃控制。根据《路桥施工计算手册》，当混凝土浇筑速度在6m/h以下，采用内部振捣器时，作用于侧模最大压力按下式计算：

PmKrh，K为外加剂影响修正系数，掺缓凝外加剂时取1.2，

当V/T0.035时，h=0.22+24.9V/T； 当V/T>0.035时，h=1.53+3.8V/T； 因此新浇混凝土对侧模的最大压力 q5=PmKrh

V/t=1.2/22=0.055＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.74m

q5=PmKrh1.2261.7454.29KPa ㈡、结构检算

1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm扣件式钢管支架进行立杆内力

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计算。

钢管扣件式支架体系布置结构，如附图： ①、立杆强度验算

不考虑风荷载时，立杆所受荷载为N=1.2（NG1K+NG2K+ΣNQK） 考虑风荷载时，立杆所受荷载为N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK

=1.2（NG1K+NG2K）+1.19ΣNQK；

故此处最不利荷载组合应为不考虑风荷载情况； N=1.2（NG1K+NG2K+ΣNQK）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—支架构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，

一区：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×9.66=3.48KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.3KN

则：N=1.2*（NG1K+NG2K+ΣNQK）=1.2*6.14=7.4KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。

二区

NG1K=0.3×0.6×q1=0.6*0.3*100=18KN NG2K=0.6×0.3×q2=0.6*0.3*1.0=0.18KN

ΣNQK=0.6×0.3 ×(q3+q4+q7)=0.18*(1.0+2.0+3.45)=1.161KN

N=1.2*(18+0.18+1.161）=23.21KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。

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对于三区:

NG1K=0.6×0.6×q1=0.6*0.6*39.3=14.15KN NG2K=0.6×0.6×q2=0.6*0.6*1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.322KN

N=1.2*(14.15+0.36+2.322）=20.198KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

NWMWf AwNW—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组

合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 附录B得。 A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得。 i—截面的回转半径， i＝15.8㎜。 长细比λ＝L/i。

L—步距; L＝1.2m

于是，λ＝L/i＝76，查表得＝0.744。

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第

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36项得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927 KN/m2 MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.85×1.4×W2K×La×h/10 La—立杆纵距0.6m（三个区域相同）； h—立杆步距1.2m（三个区域相同）； MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KN.m W— 截面模量，查表得：W=5.08×103mm3

则， 对于一区：

NWMW7.5103Aw0.7444890.0951065.0810339.32

39.32 N/mm2 ≤f＝205N/mm2 二区：

N3WMW23.19100.095106Aw0.7444895.0810382.4482.44N/mm2≤f＝205N/mm2 三区：

NWAMWw20.151030.7444890.0951065.0810374.09 74.09N/mm2≤f＝205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。 2、扣件抗滑验算

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施工扣件采用直角扣件，扣件抗滑承载力设计值8.0kN；

横杆自重0.039KN*0.6=0.0234kN；满布脚手板0.7*0.6=0.42kN；施工均布活荷载标准值3KN*0.6=1.8kN

R=1.2*（0.023+0.42）+1.4*1.8=3.05KN≤8.0kN 扣件抗滑满足要求。 3、横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁翼板处按L=60cm进行受力计算，底板处按L＝60cm进行受力计算,在箱梁腹板处按L＝30cm进行受力计算，。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照松木进行计算。松木最低抗弯强度值fm1=12000kN/m2，弹性模量E=10GPa。方木截面为b×h=10×10

方木间距分别为

一区：支点间距60cm、纵向间距60 cm 二区：支点间距30cm，纵向间距60 cm 三区：支点间距60cm，纵向间距60 cm

600 q mm

对于一区,L=60cm，间距60cm

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(1).强度验算

线荷载为：q=[(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4]*0.6=((9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=11.46kN/m

则最大弯矩Mmaxql211.460.620.52kN.m Wbh20.100.1020.000167m3

=Mmax/W=0.52/0.000167=3114kN/ m<12000 kN/ m

2

2

18181616 (2).挠度验算

线荷载: q=(q1+q2)×d1=(9.66+1)*0.6=6.396kN/m 惯性矩: I=

134

bh0.1^4/12=0.00000833 m 125ql45/384*6.396*(10^6)*(0.6^4)/(10^10)/ 最大挠度 f=

384EI0.00000833=0.129mm<

l0.6/400*1000=1.5mm 400 挠度满足要求。 对于二区L=30cm，间距60cm (1).强度验算

线荷载为：q=[(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4]*0.6=((100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=76.5kN/m

则最大弯矩Mmaxql276.50.320.86kN.m Wbh20.100.1020.000167m3

=Mmax/W=0.86/0.000167=5149.7KN/ m<12000 kN/ m

2

2

18181616强度满足要求。 (2).挠度验算

线荷载: q=(q1+q2)×d1=(100+1)*0.6=60.6kN/m

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惯性矩: I=

134

bh0.1^4/12=0.00000833 m 125ql45/384*60.6*(10^6)*(0.3^4)/(10^10)/0. 最大挠度 f=

384EI00000833=0.077mm<

l0.3/400*1000=0.75mm 400挠度满足要求。 对于三区.L=60cm，间距60cm (1).强度验算

线荷载为：q=[(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4]*0.6=((39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=30.6kN/m

则最大弯矩Mmaxql230.60.621.377kN.m Wbh20.100.1020.000167m3

=Mmax/W=1.377/0.000167=8245.5KN/ m<12000 KN/ m

2

2

18181616强度满足要求。 (2).挠度验算

线荷载: q=(q1+q2)×d1=(39.3+1)*0.6=24.18kN/m 惯性矩: I=

134

bh0.1^4/12=0.00000833 m 125ql45/384*24.18*(10^6)*(0.6^4)/(10^10)/ 最大挠度 f=

384EI0.00000833=0.49mm<

l0.6/400*1000=1.5mm 400挠度满足要求。 4、模板验算

箱梁底模采用15mm厚竹胶板，受力分析图如下：

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按3跨连续梁考虑，模板厚度采用15mm。 二区(腹板)：跨度L=15cm （1）强度验算：

线荷载：q=（ (q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4）* 1=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 =127.5kN/m

1ql20.1127.50.152 0.29kNm 最大弯矩：Mmax10

W=bh210.01523.7510-5m3 =Mmax/W=0.29/(3.75*10^-5)/1000=7.7MPa <12 MPa，强度满足要求。 (2).挠度验算

线荷载: q=(q1+q2)×1 =(100+1) =101kN/m 惯性矩: I=

1314bh10.0153 2.81×107m 12121616 E=9GPa

ql4l1011030.1541503100.最大挠度 f=0.158mm<9-7400400128EI1289102.8110375mm

挠度满足要求。 一区(翼板)：跨度L=35cm

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（1）强度验算：

线荷载：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 19.092kN/m

1ql20.119.0920.352 0.233kNm 最大弯矩：Mmax10 W=bh210.01523.7510-5m3

=Mmax/W=0.233/(3.75*10^-5)/1000=6.21MPa<12 MPa，强度满足要求。

(2).挠度验算

线荷载: q=(q1+q2)×1 =(9.66+1) =10.66kN/m 惯性矩: I=

1314bh10.0153 2.81×107m 12121616 E=10GPa

ql410.661030.3543100.444mm<最大挠度 f=10-7128EI128102.8110l3500.875mm 400400 挠度满足要求。 三区(底板)：跨度L=25cm （1）强度验算：

线荷载：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 54.66 kN/m

1ql20.154.660.252 0.342kNm 最大弯矩：Mmax10 W=bh210.01523.7510-5m3 =Mmax/W=0.342/(3.75*10^-5)/1000=9.11MPa <12 MPa，强度满足要求。

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1616(2).挠度验算

线荷载: q=(q1+q2)×1 =(39.3+1) =40.3kN/m 惯性矩: I=

1314

bh10.0153 2.81×107m 1212 E=9GPa

ql440.31030.2543最大挠度 f=100.486mm<9-7128EI1289102.8110l2500.625mm 400400 挠度满足要求。

经验算，模板强度和挠度均满足要求。 5、侧模验算

按间距20cm布置方木，采用10cm×10cm方木，模板厚度15mm，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，按简支梁进行检算：

（1）强度验算：

线荷载：q=（q4+q5）×1=（4.0+54.29）×1=58.29kN/m 按多跨连续梁计算，则最大弯矩 MmaxkN.m

Wbh210.01523.75×105m3

16121ql58.290.220.233101016=Mmax/W=6.2MPa<13MPa

故木模强度满足要求，对于定型钢模则无需验算。

(2).挠度验算

线荷载: q=q5×1=54.29kN/m 惯性矩: I=

134

bh 2.81×107m 12 E=9GPa

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5ql4l0.24.47×104m<5×104m满足要求 最大挠度 f=

400400384EI6、对拉螺杆强度验算 对拉螺杆设置横向间距70㎝，纵向间距90㎝，施工气温为25°， q5=54.29KPa

计算拉杆承受的拉力： F=54.29×0.7×0.9=34.2kN

查计算手册，M20螺栓其容许拉应力为38.2kN＞34.2kN。选用M20螺栓。 综上所述，设计的模板符合施工要求。 7、地基承载力验算

现浇段支架超出承台部分的基础为15cm厚C20砼地坪。地坪下用挖掘机将原土清除30cm夯实后采用三七灰土换填，使地基承载力不小于200kpa。

N=23.19kN（单根立杆荷载，取荷载最大的二区） p-立杆基础地面的平均压力 A-0.01m2，单根立杆底托面积

C20混凝土抗压强度设计值11MPa，此处厚度15cm小于30cm，取0.8的系数对强度进行折减，即为8.8MPa，

P=N/A=23.19/0.01=2319kN/m2=2.32MPa＜8.8MPa，混凝土强度满足要求； 地基承载力设计值fg=Kc×fgk，

Kc为脚手架地基承载力调整系数，此处对于混凝土面取1.0， fgk为地基承载力标准值，此处采用三七灰土换填30cm后，夯实使承载力达到200kpa，

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fg=Kc×fgk=200kpa,

竖向荷载经混凝土地坪扩算后，按大致45°扩算后，承压面积为 0.3*(0.1+0.15+0.15)=0.12m2 传至换填三七灰土上压强为

P1=N/A1=23.21/0.12=193.42kpa＜200kpa;（此处因混凝土地坪实际为一整体，未考虑相互间扩算叠加的影响）；故地基承载力符合要求。基坑回填均需分层压实。 8、支架搭设示意图

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五、支架搭设施工要求及技术措施

现浇箱梁支架采用满堂碗扣式钢管架搭设。搭设时，支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。

上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。

1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求

(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。 (2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。

(3) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。

(4)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。

(5)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。

(6)地基支座的设计要满足承载力的要求。 2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定

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(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。 (2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。 (3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。

(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。

(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。 (6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。

(7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25％，顶部绝对偏差小于0.05m。

(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

3、支架拆除要求

(1)支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。

(2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。

(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。

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(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。

(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。

4、支架预压及沉降观测

支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：

⑴、设置沉降观测点

支架搭设、立模作业程序完成后，前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。

观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。

⑵、加载预压及卸载

支架加载预压采用砂袋法进行。箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成后，在翼板模板边缘堆积砂袋，砂袋的总重量为箱梁自重的120%。

加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装

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完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。

全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般24～72h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。

⑶、沉降观测

沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。

实施过程：

① 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。

① 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。

③ 加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证

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后，方可进行下道工序施工。

六、安全防护措施及安全交底 1、安全防护措施

为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：

(1)成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。

(2)利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。

(3)认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。

(4)架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规格不符合要求的杆配件。

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(5)起重指挥应站在能够照顾全面的地点,信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。

(6)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。

(7)当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。

(8)脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。

(9)支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。

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