第３９卷第１期 化工机械 １０１ 度大约为３５０￣Ｃ左右，而这一温度恰好在第一类 伸测得屈服强度７３８ＭＰａ，抗拉强度９１０ＭＰａ。 回火脆的温度范围。为此进行冲击试验和硬度试 对于本批螺栓，内六角底部和螺杆之间的厚 验进行验证，冲击试验的断口也呈现沿晶开裂，而 度只有８ｍｍ，厚度太薄，导致该处成为最薄弱环 该失效的螺栓硬度为ＨＲＣ４４～４８，是在第一类回 节，拉伸时从该处断裂。为此，螺栓加工的时候该 火脆化的温度得到的特征，则可以确定为热处理 处厚度需要增加，方能发挥螺栓的高强度作用。 回火脆导致的断裂。 本次的螺栓断裂并不是因为该处的厚度小造成 该组螺栓经过淬火后在３５０＂１２左右回火时， 的，即使厚度不足，该处的抗拉强度也有６９ＭＰａ， 淬火马氏体组织中的碳化物以薄片状在奥氏体晶 需要２２０ｋＮ的拉力才能拉断。从拉伸试验的断 界析出，造成晶界脆化；而钢中的合金元素ｃｒ会 后形貌可以看出，拉断后螺栓有颈缩现象，呈杯锥 促进杂质元素如ｓ、Ｐ等在晶界的偏聚，从而促进 状断口，而现场断裂螺栓没有这些特征。因此，本 低温回火脆化。由于螺栓材料本身热处理脆化的 次螺栓使用中发生的断裂直接原因为螺栓热处理 不可逆性，在服役中突然遇到载荷波动时发生了 导致的脆化现象。 沿晶脆性开裂。 ６ 结束语 ５整根拉伸试验 通过对塑料挤出机端盖螺栓进行分析，断裂 取一根螺栓进行整体拉伸试验。一端夹持螺 的螺栓的热处理状态是淬火加３５０℃左右回火， 纹部分，另一端夹持螺杆头部进行整根螺栓拉伸 热处理过程中控制不当出现了不可逆回火脆化 试验。当试验机加载到２２０ｋＮ时螺栓头部被拉 （不符合ＧＢ／Ｔ．３０９８．１—２０００的淬火后加４２５℃以 断，此时抗拉强度为６９ＭＰａ（屈服强度６６ＭＰａ）， 上温度回火的要求），这导致了螺栓材料脆性增 断后形貌如图８所示。对该螺栓光杆部位整体拉 大，也是本次螺栓断裂的根本原因；回火脆化的螺 栓在服役中突然遇到载荷波动便发生了沿晶脆性 开裂。此外螺栓设计也存在问题，螺栓内六角的 底部和螺杆之间的连接处厚度太薄，这使螺栓头 的根部成为螺栓最薄弱的环节，不能发挥其高强 度优势。 图８ 螺杆拉伸断裂形貌 （收稿日期：２０１１－０２－２３） （上接第８８页） 内的油雾润滑技术还有待于进一步发展。目前， 的温度比原稀油润滑时下降了７—１５℃，运行状 重整装置部分功率较大的机泵以及双支撑离心泵 态平稳，有效地改善了机泵运行环境。润滑油节 仍采用稀油润滑，以致现在重整泵区两种润滑方 约效果明显，可减少润滑油消耗量５０％以上。作 式并存。由于油雾润滑方式具有稀油润滑不可比 为一种新型润滑方式，油雾润滑既能有效地改善 拟的优势，因此，进一步开发可以满足大功率、双 机泵工作条件，降低维护成本，又能大幅度减小工 支撑离心泵要求的油雾润滑技术已经成为迫切需 作量，降低润滑油消耗量，与传统的稀油润滑相比 要。 的优势非常明显，在石化企业具有非常广阔的应 ４ 结束语 用前景。 通过对油雾润滑系统的实际应用情况进行总 结分析，发现采用油雾润滑后，机泵电机侧和泵侧 （收稿日期：２０１１－０５－０１）
